Ожижение

Адиабатное дросселирование используется в технике получения низких температур (ниже температуры инверсии) и ожижения газов. Естественно, что до температуры инверсии газ нужно охладить каким-то другим способом. [c.51]

Известно, что технологические достоинства процессов в псевдоожиженном слое обусловили их широкое применение в нефтеперерабатывающей, химической, металлургической и других отраслях промышленности. Большой интерес к подобному методу взаимодействия зернистых материалов с газом привел к появлению ряда монографий советских и зарубежных авторов, посвяш,енных общим принципам и проблемам теории и практики псевдо-ожиженного слоя — гидродинамике, теплообмену и химическим превращениям твердой фазы и продуваемого газа. [c.3]

На рис. 1.3 изображена промышленная колонна синтеза аммиака с пятью псевдо-ожиженными слоями катали-7 затора. Насадка этой колонны [c.12]

Одним из главных методов получения водорода и его смесей с азотом или окисью углерода, которые используются для синтеза аммиака и других продуктов, является каталитическая конверсия метана и его гомологов. На рис. 1.4 изображен полупромышленный контактный аппарат е внутренним диаметром 700 мм, в котором осуществляется парокислородная конверсия метана в псевдо-ожиженном слое катализатора под давлением до 2 МПа. [c.13]

В настоящее время проведены исследования на стенде с расходом угля 135 кг/ч и построена модельная установка, содержащая все элементы схемы, на расход угля 550 кг/ч, на которой изучались закономерности псевдо-ожиженного слоя, поведение угля, удаление серы и твердых частиц, загрязнение генераторного газа, его горение и действие на ГТУ. В экспериментах использовался ряд углей и продуктов их переработки (кокс и полукокс) с широким спектром свойств, в том числе с различной тенденцией к спеканию. Содержание золы в них варьировалось в пределах 2—13%, летучих—5—4, углерода— 38— 83%. Размер частиц составлял 200—1200 мкм. [c.30]

Рис. 3.1. Зависимость конвективной составляющей теплообмена в кипящем слое от скорости ожижения и 1, 2, 3—частицы шамота диаметром 3—5 мм 2—3 и 0.8—1,25 мм соответственно 4, 5—частицы корунда диаметром 0,32 и 0,16 мм

Частицы, образующие высокотемпературный псевдо-ожиженный слой, как правило, непрозрачны в определенном в (4.1) диапазоне длин волн. Поэтому можно не рассматривать перераспределение излучения, пропускаемого частицей. [c.133]

Забродский С. С. О теплообмене высокотемпературных псевдо-ожиженных слоев с поверхностями.— В кн. Тепло- и массообмен в дисперсных системах. Мн., 1965, с. 52—57. [c.201]

Визуальные наблюдения позволили обнаружить неразвитый псевдоожиженный слой, сочетающий движение по виткам спирали с просыпанием через них. Высота псевдо-ожиженного слоя зависит от расхода насадки, скорости воздушного потока и- вида используемой сетки. Полученные с помощью Р-излучения эпюры изменения истинных концентраций по сечению и высоте противоточной камеры позволили выявить следующие закономерности нарастание истинной концентрации по ходу частиц, достаточную равномерность распределения частиц по сечению, целесообразность использования винтовых сеток с малым отношением djd и большим живым сечением, условия повышения M с помощью сетчатых спиральных вставок. За счет улучшения аэродинамики удалось достичь увеличения времени пребывания частиц примерно в 9 раз, что не является пределом. [c.99]

Глава делится на 9 разделов, охватывающих следующие темы раздел J — газовые холодильные машины раздел 2— паровые компрессионные холодильные машины разделы 3—5—охлаждение с использованием эффекта Джоуля — Томсона (дросселирование) и ожижение воздуха и водорода методом Линде разделы 6 и 7—охлаждение с использованием адиабатического расширения и ожижение воздуха (а также других газов) методом Клода раздел 8— применение однократного адиабатического расширения для он н-жения водорода. Раздел 9 посвящен теплообменникам и регенераторам. [c.7]

Характеристики рабочих веществ первых каскадных компрессионных холодильных машинах для ожижения воздуха, кислорода и азота [c.40]

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОЖИЖЕНИЯ ГАЗОВ [c.49]

При установившемся режиме (режим ожижения) воздух высокого давления входит в теплообменник при р, и Г, (точка h на фиг. 44) и выходит из [c.54]

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОЖИЖЕНИИ ГАЗОВ [c.55]

Для вычисления работы, затрачиваемой в таком цикле на ожижение одного моля воздуха, следует предположить (подобно тому, как это было сделано при рассмотрении идеального цикла), что ожиженный воздух в количестве S испаряется в сборнике, поглощая количество тепла при низкой температуре, и что еесь воздух, нагреваясь до температуры Т , получает коли- [c.55]

Это значение следует сравнить с приведенной в табл. 10 величиной И мин. = 4,77-10 кал/моль, дающей минимальный расход энергии для ожижения одного моля воздуха в идеальном цикле. Расхождение этих двух величин частично вызвано применением сравнительно низкого давления ( 200 атм), а частично тем, что в схеме Линде вместо обратимого адиабатического расширения используется необратимое дросселирование. [c.57]

Отметим, что работа сжатия, которая является непосредственно измеряемой внешней работой, затрачиваемой в процессе ожижения, выражается следующим равенством [c.57]

Положительные результаты, полученные на опытнЬй установке в Англии в лабораториях B URA, послужили основой при разработке котла с псевдоожиженным слоем для ПГУ мощностью 140 МВт. Котел работает в блоке с паровой турбиной мощностью 120 МВт и выполнен в виде горизонтального цилиндра диаметром 7,94 м, в котором заключен псевдоожиженный слой под давлением 0,82 МПа-. При размере частиц сжигаемого топлива до 1,6 мм и скорости фильтрации и=0,61 м/с псевдоожиженный слой занимает площадь 83,5 м в то время как для котлоагрегата равной мощности при атмосферном давлении, скорости фильтрации =2,44 м/с и размере частиц сжигаемого топлива до 3,2 мм площадь псевдо-ожиженного слоя составляет 186 м. [c.19]

Горизонта.1ьный поток I — крупинки стекла и уголь 2 — известняк 3 — уголь 4 — песок, глина, известняк 5 — графит (в гелии и азоте). Неплотный псевдо-ожиженный слой 6— крупинки стекла. Вертикальный поток 7 — катализатор. [c.259]

Неравновесные смеси орто- и параводорода имеют температуры тройных точек и точек кипения в промежутках между значениями, указанными в табл. 4.3. В связи с этим состав водорода, использующегося для реализации температуры репернож точки, должен быть определен. Поскольку орто—пара конверсия направлена к состоянию с более низкой энергией, переход, от высокотемпературного к низкотемпературному равновесному состоянию сопровождается выделением тепла, составляющим около 1300 Дж-моль при 20 К. Выделяющееся при конверсии тепло приводит к тому, что водород, залитый в сосуд Дьюара сразу после ожижения, испаряется при хранении более чем наполовину. Именно поэтому желательно включить катализатор конверсии между ожижителем и сосудом для хранения водо- [c.153]

Хотя процессы, используемые в газовых и паровых компрессионных холодильных машинах, могут быть применены и для получения глубокого холода, например ожижения воздуха, подробное рассмотрение физических закономерностей, на которых они базируются, включено в разделы 1 и 2, чтобы дать термодинамические основы для последующего изложення. [c.7]

При использовании машины в качестве ожижителя воздуха головка цилцвдра окружается теплоизолированным стаканом 24 (см. фиг. 14). Атмосферный воздух конденсируется на наружной поверхности голо] ки цилиндра, имеющей медные ребра J8, и отводится че-рс8 трубку 20. Машина производит 6,6 л жидкого воздуха в 1 час при мощности на валу 5,8 кет (при подачо сухого воздуха). Это соответствует расходу, рапному 0,88 квт-час на 1 л жидкого воздуха. Как видно из табл. 12, 13 и 15, сравнение с другими методами ожижения оказывается весьма благоприятным для описанного выше способа, особенно в случае установок небольшой производительности. Отпошение наблюдающегося в реальных условиях холодильного коэффициента к холодильному коэффициенту идеального цикла Карно равно - 0,3. [c.22]

Сравним описанную машину с теоретической одноступенчатой машиной, работающей на аммиаке в том же интервале температур, т. е. — 50 и 30° С. Предположим, что требуемая степень сжатия, равная 29,5, может быть получена и что машина работает без потерь. Цикл такой машины на фиг. 26 изображался бы линиями ajdia, а ожиженная при 1 часть была бы равна отношению ailah. Для такого цикла [c.37]

Каскадные компрессионные машины и ожижение воздуха. Исторически получение возможно более низких температур с помощью паровых компрессионных машин преследовало цель достижения температуры, достаточно низкой для сжижения воздуха, азота или кислорода простым сжатием. Критические температуры этих так называемых постоянных газов (см. табл. 8) равны соответственно 132,5 126 и 154,3° К. Поэтому в испарителе необходима была температура ниже —147° С. Как указывалось выше, для достижения низких температур испарения требуются рабочие вещества с более низкими температурами кипения, чем у аммпака, сернистого ангидрида и т. п. Подходящими являются такие вещества, как, например, этилен и метан (см. табл. 3). Однако критические температуры этих веществ лежат значительно ниже температуры окружающей среды (282,8° К для этилена и 190,6° К. для метана), и поэтому для их конденсации в паровом комнресснонном цикле необходимо использовать испарители других вспомогательных компрессионных машин, работающих при более высоких температурах при этом получается так называемая каскадная система. [c.38]

Приведенные в этой таблице основные данные о рабочих веществах, температурах и давлениях характеризуют исторические этапы в развитии каскадных методов ожижения воздуха [1]. В табл. 7 приведены также данные, относящиеся к первой попытке Пикте ожижить воздух в 1877 [64]. Последний, используя сернистый ангидрид и углекислоту в двухкаскадной системе, считал, что достиг в углекислотном испарителе температуры 133° К. [c.39]

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОЖИЖЕНИЯ ГАЗОВ ПУТЕМ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЭФФЕКТА ДЖОУЛ Я-ТОМСОНА [c.49]

Идеальный цикл. Рассматривая работу машины для ожижения газов, следует обратить внимание на тот факт, что такая машина должна выполнять две функции во-первых, подводить и отводить ожижаемый газ и, во-вторых, охлаждать газ в достаточной степени для перевода его в жидкое состояние. В большинстве машин для ожижения газов рабочее веш,ество, используемое для получения холода, является одновременно и ожижаемым газом. Такое [c.49]

Фиг. 38. Идеализированная схема процесса ожижения, основанного на охлаждении с помощью- -ядсяяьнв .

Если предположить, как и подразумевалось выше при графическом построении, что, во-первых, теплообменник и низкотемпературные части машины имеют совершенную тепловую изоляцию и теплообмен с окру-жающ ей средой полностью отсутствует и, во-вторых, что теплообменник является идеальным, так что выходящий газ низкого давления нагревается в нем до температуры Tj, то суммарная энтальпия Н системы ожижения останется постоянной. Этот вывод очевиден, так как, по предположению, тепло не подводится и не отводится, а при дросселироианпи [c.58]

При известных рабочих давлениях и TeMn jjarypax. это уравнение позволяет легко определить г — так называемый коэффициент ожижения —по (Я — 6 )-диаграмме. Температура сжатия определяется соображениями практического удобства и принимается несколько выше окружающей температуры. Давление входящего воздуха также известно и обычно равно - 1 атм, что удобно при подаче ожижаемого газа из газгольдера. Следовательно, значения и известны. Тогда, как видно из (18.1), коэффициент ожижения зависит только от величины Я ,. Этот результат интересен тем, что коэффициент ожижения не зависит от условий расширения, а определяется состоянием воздуха высокого давления на входе в теплообменник. Условия на входе в тенлообменник воздуха высокого давления (точка Ь на фиг, 45) можно рассмотреть теоретически, поскольку из термодинамики известно общее уравнение [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...