Модули скольжения на контакте

Выведены также уравнения для расчета модулей упругости полимеров по глубине внедрения несферических инденторов, таких, как цилиндр с плоским концом [109], конус или острие [ПО]. Глубина внедрения при этом зависит от наличия смазки на поверхности образца или индентора, обеспечивающей хорошее скольжение на границе контакта [105, 109]. [c.215]

На тепловыделение и теплоотвод влияют разнообразные факторы режим трения и коэффициент трения пары, конструкция деталей, свойства материалов пары трения (теплопроводность, модуль упругости, коэффициент линейного расширения и т. п.), шероховатость рабочих поверхностей пары трения, определяющая дискретность контакта и температуру вспышки, скорость скольжения и давление на контакте пары трения, температура среды, смазка контактирующих поверхностей 18 ], а также такой важный фактор, особенно при высоких скоростях вращения, как трение вращающихся деталей о жидкость [18, 20]. [c.146]

Не следует считать, что главный вектор и главный момент имеют чисто формальное значение, введенное для удобства доказательства, и что их можно найти только с помощью вычислений. Нередко отдельно действующие на тело силы определить трудно или невозможно, а главный вектор или главный момент этих сил найти сравнительно легко. Так, например, число точек контакта и модули сил трения между вращающимся валом и подщипником скольжения, как правило, неизвестны, но главный момент этих сил можно определить простым измерением второй пример в характеристику электродвигателя входит не сила, с которой статор действует на ротор, а вращающий момент. [c.39]

Механический Контактное нажатие. Кинетическая энергия удара контактов при замыкании. Проскальзывание при замыкании Расплющивание, растрескивание,- истирание контактов Твердость. Прочность на удар и сжатие. При скольжении — прочность на сдвиг. Модуль упругости. Коэффициент трения. Постоянство свойств до 300 С [c.280]

Начальное касание по линии обычно применяется у передач, у которых отсутствует скольжение по длине площадки контакта за счёт геометрических форм или оно очень мало, и когда материал одного из тел или набойки на одно из тел имеют малые модули упругости (что компенсирует возможные начальные и упругие перекосы валов, но исключает высокие удельные давления). [c.404]

Наполненные полиамиды. В табл. 1.4 приведены основные физико-механические параметры (Я, а, и Есж) представителей АПМ видов А, В, D, Е, которые особенно влияют на нагрузочную способность полимерных подшипников. Теплопроводность влияет на теплоотвод от рабочих поверхностей подшипника. От теплоотвода зависит температура рабочих поверхностей, которая не должна превышать максимальных значений (см. табл. 1.1). С помощью параметров а, со и Ес , определяют изменение сборочного зазора в сопряжении вал — полимерный подшипник скольжения в процессе эксплуатации узла. Для сравнения приведены характеристики металлических подшипниковых материалов. Из табл. 1.4 следует, что АПМ обладают малой теплопроводностью и низким модулем упругости, что ухудшает эксплуатационные свойства этих материалов. Однако низкий модуль упругости АПМ способствует увеличению площади фактического контакта в паре сталь — АПМ и уменьшению действительных контактных напряжений. [c.31]

Начальное касание по линии обычно применяется в передачах, у которых отсутствует или очень мало скольжение по длине площадки контакта в связи с формой рабочих тел и когда материал одного из тел или набойки на одно из них имеют малый модуль упругости (что компенсирует возможные начальные и упругие перекосы валов). [c.696]

Эти способы упрочнения основаны на получении поверхностных сжимающих напряжений за счет неоднородной упруго-пластической де< юрмации (растяжения поверхностных слоев детали) в зоне контакта детали и цилиндрического или сферического инструмента (ролика, шарика, дорна и т. п.) или рабочего тела (например, дроби). Деформирование поверхностных слоев облегчается при скольжении или качении прижатого инструмента по поверхности детали, так как за счет сил трения увеличивается интенсивность напряжений в зоне контакта. Для повышения стойкости инструмента его изготовляют из более прочного материала, чем обрабатываемая деталь. Эффективным оказывается использование материалов с высоким модулем упругости. Дробь изготовляют и из менее прочного материала (чугун, стекло, неметаллы и др.), так как в момент соударения она работает в условиях сжатия. [c.645]

Упругое скольжение связано с особенностями упругих деформаций на площадке контакта ЬЬ (см. рис. 1.12) при наличии сил трения, возникающих при перекатывании фрикционной пары сопряженными поверхностями. При входе в зону контакта под действием сил трения в поверхностных слоях ведущего и ведомого катков возникают деформации сдвига. Разность деформаций контактирующих тел приводит к упругому скольжению, величина которого зависит от модуля упругости материалов и нормальной нагрузки. [c.55]

Поэтому пальцевые фрезы целесообразно использовать при обработке колес с большими модулями, когда размеры дисковых фрез-получаются недопустимо. большими. Если на станке при обработав осуществить только рассматриваемое движение вращения,, то на поверхности детали будет образована одна линия ее контакта с исходной инструментальной поверхностью И. В связи с этим приходится в кинематическую схему обработки вводить поступательное движение подачи, движение скольжения поверхности детали самой по себе. В результате этого движения линия контакта перемещается по поверхности впадины зуба. Характер соприкосновения поверхностей Д и Я и их взаимное касание при этом не нарушаются. После нарезания одной впадины необходимо произвести процесс деления , т. е. повернуть заготовку на один зуб. [c.147]

Не следует считать, что главный вектор и главный момент имеют чисто формальное значение и что их можно найти только с помощью вычислений. Очень часто отдельно действующие на тело силы нельзя определить даже опытным путем, в то время как главный вектор или главный момент находятся сравнительно легко. Поясним это примером. Рассмотрим вал, находящийся в подшипниках скольжения. При вращении вала на точки его поверхности действуют со стороны подшипника силы трения. Число точек контакта и модули сил трения, как правило, нам не известны. Не всегда их можно определить и с помощью эксперимента, однако простым измерением находится сумма моментов всех сил трения относительно оси вращения, т. е. главный момент сил трения. [c.58]

Экспериментально доказано, что сила сопротивления относительному перемещению поверхностей в условиях качения или скольжения в той или иной степени всегда зависит от скорости, что часто является проявлением несовершенной упругости не самих взаимодействующих тел, а тонких поверхностных слоев, их покрывающих. Взаимодействие поверхностей, покрытых тонкими твердыми слоями или пленками, исследуется путем анализа контактных задач для слоистых сред. При этом реологические свойства поверхностных слоев учитываются при постановке контактных задач путем моделирования поверхностного слоя вязкоупругой средой. В работе [9] методом преобразований Фурье рассмотрена задача в плоской постановке о движении нагрузки по границе вязкоупругой полосы, сцепленной с вязкоупругой полуплоскостью, и исследованы деформации и напряжения сдвига в слое и основании. Контакт качения двух цилиндров, покрытых вязкоупругими слоями, изучался теоретически и экспериментально [10, 11]. В этих работах развиты численные методы определения напряжений в контактных задачах для слоистых упругих и вязкоупругих тел. Заметим, что полученное А. Ю. Ишлинским решение задачи о качении жесткого цилиндра по вязкоупругому основанию [1 позволяет оценить влияние реологических свойств поверхностного слоя на силу сопротивления перекатыванию, если предположить, что модуль упругости основания много больше модуля упругости слоя (т. е. в предположении абсолютной жесткости основания). [c.279]

Ветви ПС и СП указывают на то, что сила сцепления при возрастании скорости скольжения больше, чем при ее снижении. Сила сцепления возрастает при увеличении диаметра колес, повышении предела прочности и понижении модуля упругости рельсов и ободов колес. Подача песка под колеса устраняет загрязнения, увеличивает площадь истинного контакта и повышает коэффициент сцепления на 20% и более. [c.198]

Начальное трение эластичных уплотнений [52]. Согласно молекулярнокинетической теории сила трения покоя должна быть равна нулю, что подтверждают результаты экспериментов (рис. 1.31, а) [7]. На первой стадии происходит высокоэластическая деформация уплотнения, взаимное скольжение контактирующих поверхностей отсутствует и сила трения линейно увеличивается до значения Рс, соответствующего перемещению AL (рис. 1.31,6). Удельная сила Рс = Рс/(лЗ) = GIAL/H, где Н я I — высота и ширина уплотнения G = Е/3 хЗ.,.5 МПа — модуль сдвига. На второй стадии происходит отрыв контактной поверхности уплотнения от контртела. Силу Р/о = Рс в момент отрыва можно назвать начальной силой трения. Она определяется упругим деформированием поверхностного слоя в момент отрыва и разрывом связей между полимером и контртелом, поэтому сила Р/о деформирования поверхностного слоя при страги-вании весьма значительна. На формирование силы трения при страгивании оказывает большое влияние процесс диффузии из зоны контакта в материал эластомера жидкой пленки масла и гра- [c.48]

Скорость скольжения пропорциональна расстоянию е точки контакта от полюса. В полюсе она равна нулю, а при переходе через полюс меняется знак. Переходя от линии зацепления к поверхности зубьев (рис. 8.6, б), от.метим, что максимальное скольжение наблюдается на ножках и головках зубьев, на начальной окружности оно равно нулю и изменяет направление. Скольжение сопровождается 1рением. Трение является причиной потерь в зацеплении и износа зубьев. У ведущи.ч зубьев силы трения направлены от начальной окружности, а у ведомых — наоборот. При постоянных диаметрах колес расстояние точек начала и конца зацепления от полюса, а следовательно, и скорост , скольжения увеличива отся с увеличением вь[соты зуба и модуля зацепления. У мелкомодульных колес с большим числом зубьев скольжение меньше, а к. и. д. выше, чем у крупномодульных с малым числом зубьев [см. формулу (8.52)1. [c.101]

Ряд значений коэффициента k, полученных Эрхардом при одной величине скорости скольжения и нагрузки, приведен в табл. 6.1. И. В. Крагельский рассмотрел несколько выражений для подсчета интенсивности износа, выведенных для условий микрорезания и упругого контакта между микронеровностями. Эти уравнения основаны на явлении усталости материала как главного фактора процесса износа. Уравнения включают геометрические характеристики поверхностей (высоту микронеровностей, радиус выступов и т. д.), механические свойства (предел текучести, модуль упругости и др.), коэффициент трения и усталостные характеристики материалов. Эти уравнения хорошо согласуются с экспериментально полученными соотношениями. Однако они сложны для практического применения, так как включают эмпирические константы, зависящие от геометрии поверхности. [c.110]

Фрикционные передачи с жесткими телами качения выполняют с начальным касанием ио линии (например цилиндры и конусы с осями в одной плоское ги) пли в точке (одно или оба тела качения ограничены поверхностями двоякой кривизны, или оба тела — цилиндры с непарал.тгель-ными осям). Начальное касание по линии обычно применяют в передачах, у которых отсутствует скольжение по длине площадки контакта за счет геометрических форм или оно очень мало, и когда материал одного из тел или набойки на одно пз тел имеют малые модули упругости (что компенсирует возможные начальные и упругие перекосы валов и исключает высокие контактные напряжения). Ширину пояска контакта выбирают равной 0,1—0,15 минимального конусного расстояния. [c.428]

Предварительное смещение и хгфактер перехода определяются типом исследуемого полимера. Для капрона, имеющего высокий модуль упругости щ>и сдвиге, смещение пропорционально сдвигающей силе в большом ее диапазоне. Переход от предварительного смещения к скольжению происходит быстро. Усилие при этом падает на значительную величину. Образцы из ПТФЭ, модуль упруюсти которого меньше, чем у капрона, уже при небольшом тангенциальном усилии приходят в заметное движение относительно стальной поверхности. В дальнейшем смещение растет очень быстро даже при небольшом возрастании силы. Переход к скольжению происходит плавно, такое отличие результатов может быть объяснено различной жесткостью испытуемых материалов. Под жесткостью контакта будем понимать коэффициент пропорщюнальности между силой смещения и смещением. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...