Модуль пластинки

Величина, стоящая в правой части (2.178), называется иногда модулем пластинки. [c.104]

Имея значения постоянных и А , мы можем найти из соотношений (q) и обе остальные постоянные А и Лз- При заданных размерах пластинки и известных модулях пластинки и основания эти соотношения приводятся к двум линейным относительно А и Лз уравнениям. [c.295]

Для бесконечной вязко-упругой пластинки постоянной толщины /г, покоящейся на основании, соответствующее уравнение получается заменой в уравнении (10.1) изгибной жесткости балки 1Е на модуль пластинки Л/, вводимый в теории изгиба плоских упругих пластинок ( 8.1, соотношение (8.4)) [c.347]

Входящие в уравнения (10.1) и (10.3) постоянные имеют следующие размерности изгибная жесткость балки 1Е кг/см ) модуль пластинки М(кг см) коэффициент постели для балки к (кг/см )-, коэффициент постели для пластинки к (/сг/сл ). Распределенная нагрузка р для пластинки кг(см ) и для балки (кг/сл), [c.347]

Криволинейные стенки. В предшествующих рассуждениях предполагалось, что пластинка при термических деформациях сохраняет плоскую форму, т. е. или она расположена в жестких направляющих, или достаточно жестка против действия изгиба. Если пластинка свободно деформируется под действием перепада температур, то термические напряжения уменьшаются и при известных условиях могут практически исчезнуть, если пластинка достаточно тонка, сделана из материала с малым модулем упругости и может изогнуться настолько, что наружные волокна ее удлинятся, а внутренние укоротятся на величину а ( 1 — t2) Пластинка при этом изгибается по сферической поверхности (рис. 241, а), средний радиус которой [c.370]

Допустим, что известны модуль и направление скорости точки А треугольной пластинки AB , движущейся в плоскости чертежа, и прямая, по которой направлена скорость точки В этой пластинки (рис. 301). Требуется определить скорости точек В я С путем построения плана скоростей. [c.227]

Решение. Свяжем с пластинкой подвижную систему координат, направив ось г по оси вращения пластинки, ось у —по катету а и ось с—перпендикулярно к плоскости пластинки (рис. 230). Чтобы воспользоваться принципом Германа — Эйлера — Даламбера, определим силы инерции точек пластинки. Для этого разобьем пластинку на элементарные площадки. При равномерном вращении пластинки сила инерции каждого элемента имеет только центробежную составляющую, модуль которой определится по формуле (3.5) [c.296]

Функция W должна, кроме того, удовлетворять граничным условиям на кромках пластины. Если в упругой пластине краевые условия не зависят от модуля упругости, то решение задачи для вязко-упругой пластины с помощью принципа Вольтерры легко может быть найдено из решения для упругой пластины. Ограничимся рассмотрением пластинки, кромки которой жестко защемлены либо свободно (шарнирно) оперты. [c.361]

Применение формулы (л) для определения критической силы ограничено упругой стадией работы материала, так как в формулу входит модуль продольной упругости Е. Найдем границу применимости формулы (л) в зависимости от отношения толщины пластинки Л к ее ширине Ъ. Считая, что погонная сжимающая сила Р по толщине пластинки распределена равномерно, получим следующее выражение для критических напряжений [c.192]

Вычитая отсюда температурное удлинение и умножая полученную разность на модуль упругости Е, находим напряжение, действующее в волокне, расположенном на расстоянии у от поверхности спая. Для первой пластинки имеем [c.189]

El и Ей — модули упругости цервой и второй пластинок. [c.189]

Значения модуля сдвига, определяемые по двух- и трехточечной схемам нагружения пластинок, хорошо согласуются (табл. 2.8). [c.44]

Рис. 2.19. Зависимость определяемых значений модуля сдвига от//А при трехточечной схеме нагружения квадратных пластинок из стеклопластиков, образованных системой двух (/—3) и трех 4 — S) нитей

Несмотря на то, что разброс значений модулей упругости и коэффициентов Пуассона для композиционных материалов обычно мал и чувствительность этих характеристик к изменению геометрических размеров образца относительно невелика, разброс значений модулей сдвига, определяемых этим методом, значительно выше, чем в случае определения их из опытов на кручение пластинок. [c.45]

Сопоставление значений модуля сдвига (ГПа), определяемых на квадратных пластинках, по двухточечной (II) н трехточечной (III) схемам нагружения [c.45]

Е — модуль упругости материала, t — толщина пластинки,. ц — коэффициент Пуассона материала. [c.276]

Показатель степени в уравнении (4.38) представляет собой последовательность чисел, каждое из которых соответствует определенному напряженному состоянию материала. Это означает, что перед вершиной усталостной трещины напряженное состояние меняется не непрерывно от цикла к циклу нагружения, а в соответствии с определенным законом упорядоченного перехода от одного уровня стеснения пластической деформации к другому. Соотношение (4.37) следует из экспериментов Белла по анализу упругого поведения материала при растяжении в области малых деформаций [81]. Напряжения и деформации сдвига в области малых деформаций претерпевают ряд дискретных переходов через критические точки, которые указывают на квантование величины модуля упругости. Последовательность его величин при малых деформациях представляет собой упорядоченный ряд дискретных значений. Поэтому перед распространяющейся усталостной трещиной вне зоны пластической деформации и внутри зоны в пределах объема, где исчерпана пластическая деформация, реализуется ряд дискретных переходов от одной величины степени стеснения пласти- [c.205]

Основные обозначения Ri R2) — радиус внутреннего контура кольца (контура спая) г и 0 — полярные координаты точек пластины и подкрепляющего кольца Gj (Gj) — модуль сдвига для материала пластинки (кольца). [c.296]

Учтем также, что поворот вектора на тс/2 эквивалентен умножению его модуля на г. Следовательно, наличие комплексного отношения составляющих Еу/Ех у волны свидетельствует об эллиптической поляризации излучения. Преобразуя систему четырех уравнений (1.17), в которую входят проекции Е и И, в систему (1.18), получающуюся при закреплении направления колебаний этих векторов, мы переходим от эллиптической поляризации к линейной Е =- Н -= Ну. Соответствующая экспериментальная процедура с использованием пластинки к/4 описана в гл. 3. [c.26]

Рассмотрим прямоугольную пластинку системы пленка-подложка (толщина пленки гг, толщина подложки Н, длина /). Образец жестко закреплен с одного края в виде консоли. При выводе pa чeтfloй формулы предполагается, что остаточные напряжения п, одинаковы во всех точках покрытия. Удаление покрытия приводит к деформации образца под действием изгибающего момента М=ЕН / ( 2R), где Е — модуль упругости материала подложки, К — радиус кривизны пластины до изгиба. Измерив максимальный прогиб консоли / можно вычислить радиус кривизны / = ( /2/. С другой стороны изгибающий момент М связан с остаточными напряжениями формулой М = 1/2 о, - кИ. Приравнивая М к М как эквивалентные нагрузки получим выражение для расчета остаточных напряжений [c.115]

Прямоугольная пластинка шарнирно оперта двумя взаимно противоположными краями на опоры, одна из которых подвижна. Пластинка несет равномерно распределенную нагрузку интенсивностью =0,5 кГ1см . Пролет 1=20 см. Толщина t= =0,3 см. Модуль упругости материала =2-10 KFj M . Коэффициент Пуассона ji=0,28. Определить максимальное напряжение изгиба в пластинке и максимальный ее прогиб. [c.146]

Определить максимальный прогиб и максимальное нормальное напряжение изгиба прямоугольной пластинки размерами 20x40 см, постоянной толщины =0,4 см, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью р=0,2 кГ1см в случае а) шарнирно опертых краев и б) защемленных краев. Модуль =7,5-10 кГ1см . [c.147]

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации побочных деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам св014ственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью. [c.42]

Наибольшее число методов создано для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры, значительно меньше методов — для изучения межслойного сдвига. Наиболее хорошо отработан метод определения на плоских образцах модуля сдвига в плоскости пластины Оху Определять О у можно различными способами из опытов на растяжение или сжатие полосок, при испытании пластин в шарнирном че-тырехзвеннике, нагружении квадратных пластинок на чистое кручение. Самым простым и надежным способом является испытание на кручение квадратных пластинок. Этот способ позво- [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...