Труба — Запас прочности

Трубы с запасом прочности меньше 4 применять не рекомендуется. Если расстояние между решётками более 7 м, то проверяют трубы на продольный изгиб. [c.61]

Определить коэффициент запаса прочности, используя энергетическую (четвертую) теорию прочности, если предел текучести материала трубы ат=240 МПа. [c.209]

Стальная труба с внутренним диаметром 2г =20 мм подвергается внутреннему давлению /7,3=2500 кГ см . Определить толщину t трубы по второй и четвертой теориям прочности, если предел упругости 0 =6500 кГ см и запас прочности по пределу упругости /г=1,3. ц=0,3. [c.221]

Исследовать, идет ли пренебрежение осевым напряжением при расчете трубы, подвергающейся внутреннему давлению в запас прочности или наоборот. Исследование вести по четвертой теории прочности путем сравнения приведенных напряжений, подсчитанных с учетом и без учета а . [c.222]

В нашем случае DH = 108/0,635 = 170 Ыг = 300/54 = 5,6 коэффициент ii находим по рис. 7 для вычисленных нами значений Dit и Ыг (К = 12), после чего можем вычислить W , которое равно 0,14 кгс/см . Если нагрузка от воздушного потока составляет 0,01 кгс/см максимальное отрицательное давление равно 0,0180 кгс/см , общая нагрузка составит 0,0280 кгс/см тогда коэффициент безопасности равен 0,14/0,0280, т. е. рассчитываемая труба имеет пятикратный запас прочности. [c.339]

Таким образом, магистральные трубопроводы приравниваются к обычным строительным конструкциям, работающим при статическом нагружении, что дает возможность вести их расчет на прочность по предельному состоянию, за которое принимается разрушение труб под воздействием статического внутреннего давления. Расчет по предельному состоянию обосновывает снижение запаса Прочности труб и, следовательно, способствует экономии металла при строительстве трубопроводов. [c.140]

На основе данных о малоцикловой прочности элементов конструкций (трубы магистральных газо- и нефтепроводов, компенсаторы и металлорукава) проведена оценка возможности использования запасов прочности и расчетных характеристик, регламентируемых существующими нормами расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций. Показано, что для всех испытанных элементов конструкций нормативная кривая допускаемых циклических деформаций дает оценку, идущую в запас прочности. При этом для тонкостенных элементов конструкций (какими являются гибкие металлорукава и аналогичные по параметрам гофрированной оболочки компенсаторы) рекомендуемая нормами кривая является консервативной. Обоснована возможность повышения допускаемых циклических деформаций в такого типа конструкциях. [c.276]

Требуется найти допустимую начальную скорость коррозии насосно-компрессорных труб для газоконденсатной скважины (действующая норма амортизации = 15 лет) из стали с пределом текучести = 500 МН/м (50 кгс/мм ). Диаметр труб d = = 75 мм, толщина стенки h (0) = 5,5 мм. Избыточное давление газа Р = 20 МН/м (200 ат). Коэффициент запаса прочности, принимаемый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы а = = Pd/2h (0) = 136 МН/м" (13,6 кгс/мм ).. [c.41]

Данная величина намного меньше величины, принимаемой в литературе в качестве допустимой (0,25 мм в год), что указывает на заниженное значение коэффициента запаса прочности. Определим его, исходя из указанной допустимой скорости коррозии. По соответствующей величине То = v tlh (0) = 0,682 определяем на графике значение = 0,09. Следовательно, искомое значение расчетного коэффициента запаса прочности l/f = 11, т. е. = = 45 МПа. Полученный результат подтверждается практикой эксплуатации обрывы труб систематически происходят через один — два года и чаще, т. е. фактическая долговечность на порядок меньше, чем проектируемая. [c.38]

При расчете надежности трубы, подвергнутой гидростатическому давлению равному 54 атм, в режиме эксплуатации, коэффициент запаса прочности, будет ц = 78/54 = 1,45. [c.112]

Заглушка для уплотнения по наружному диаметру трубы показана на рис. 3.18. На стойке 1 закреплено гнездо 8 для сменной обоймы 3, которая вместе с уплотнительным кольцом 7 и нажимной втулкой 5 образует грундбуксу. Втулка с помощью пружинного кольца 4 крепится в нажимной планке 6 с силовым приводом (например, масляно-гидравлическим). Для уплотнения обоймы в гнезде предусмотрены уплотнительные кольца 2. Переналадка с одного типоразмера на другой проводится заменой колец и втулок, обоймы. Преимущество заглушки этой конструкции заключается в простоте наладки и эксплуатации недостатком является непосредственная передача на стойку I (и несущие конструкции стенда) продольных осевых усилий, обусловленных испытательным давлением, подводимым внутрь трубы, в связи с чем необходимо выполнять их массивными и с большим запасом прочности. [c.101]

Толщина кожуха испарителя определяется исходя из четырёх-пятикратного запаса прочности при условном давлении. Материал труб [c.647]

При давлениях 12 — 18 ати расчёт труб не производится, так как их толщина (3—4 мм) обеспечивает достаточный запас прочности, колеблющийся для большинства паровозов между 6,5—13 [281. [c.269]

Запас прочности трубы [c.288]

Повреждения поверхностей нагрева из-за металлургических дефектов котлов низкого и среднего давления весьма редки, так как на этих котлах устанавливают трубы с повышенным запасом прочности. [c.401]

К авариям благодаря большим запасам прочности, которые были обусловлены выбором толщины стенки труб по технологическим соображениям, то на котлах сверхвысоких и сверхкритических параметров фактические запасы прочности оказались значительно ниже. Поэтому вероятность отбраковки труб с металлургическими дефектами увеличивалась. [c.283]

В ФРГ для стальных отливок принят коэффициент запаса прочности 2, т. е. допускаемые напряжения в стальном литье составляют 0,75 от допускаемых напряжений в аналогичных деталях из листов или труб. [c.369]

При расчете деталей относительно простой формы (трубы, барабаны и т. п.) по предельной несущей способности нормами расчета устанавливаются величины так называемых номинальных допускаемых напряжений о оп- Определение их величины произведено при следующих запасах прочности п = = 3,0 3,75 от предела прочности и /г = 1,65 от пределов текучести и длительной прочности. Для наиболее широко распространенных сталей значения номинальных допускаемых напряжений приведены в таблицах к нормам [51 ]. [c.58]

В настоящее время имеется достаточно технических оснований для применения системы унификации и нормализации узлов трубопроводов. С введением межотраслевых нормалей устранены допускавшиеся в трубопроводах излишние запасы прочности, установлен единый ограничительный ассортимент труб для технологических трубопроводов, унифицированы номенклатура, конструкции и нормализованы типоразмеры деталей трубопроводов, марки стали, применяемые для их изготовления, и обеспечено широкое внедрение сварных соединений тру- [c.18]

Дело в том, что при высоком давлении запас прочности в трубах осуществляется значительно меньшим, чем при среднем давлении. Следовательно, при одинаковом качестве сварного шва, т. е. при одинаковых дефектах — в сварном шве, стыки труб экономайзера среднего давления будут всегда более (в несколько раз) прочны, чем на высоком давлении. [c.111]

В зависимости от ожидаемой нагрузки и требуемого запаса прочности вычисляют толщину стенок труб и барабанов, размеры колонн и балок каркаса и т. д. Если действительная нагрузка стальных деталей намного превышает допустимую и запас прочности исчерпывается, то сталь деформируется настолько, что это приводит к повреждению. [c.38]

Для распространенных случаев применения труб в гидравлических системах коэффициент запаса прочности обычно выбирают (учитывая, что забросы давления могут превышать рабочие давления в 2—4 раза) равным 3—4. [c.572]

Для стальных труб (сталь 20, 35, 40) допустимое напряжение Стд = 400...500 МПа, для труб из цветных металлов и сплавов Стд = 200... 250 МПа. При искажении цилиндрической формы трубы (изгиб) Стд должно быть снижено на 25 %. Запас прочности при расчете обычно выбирают равным трем. [c.195]

Пример 2. Телескопическое паяное соединение двух труб работает под знакопеременной нагрузкой Р 150 кН (рис. 26, б). Коэффициент г = — 1. Соединение выполнено медно-цинковым припоем Л63. Материал труб — сталь 10. Диаметр меньшей трубы d = 40 мм. По опытным данным, миннА альное разрушающее напряжение при срезе для этого соединения [х]р = 26 МПа Г5]. Принимаем коэффициент запаса прочности К = 2,5. Определим необходимую длину нахлестки. [c.303]

Допускаемые напряжения при расчетах на прочность труб и трубопроводов следует принимать в соответствии с рекомендациями [12, 13]. Номинальное допускаемое напряжение выбирают по табл. 9.12 как наименьшее значение из соответствующих параметров прочности металла при одноосном растяжении, деленных на коэффициент запаса прочности. Обозначения в табл. 9.12 соответствуют обозначениям, приведенным в п. 9.4.1. Поправочный коэффициент Т] = 1 во всех случаях, за исключением стальных отливок (т) = 0,85 для отливок с контролем неразрушающими методами, Т] = 0,75 для остальных). Значения характеристик [c.426]

Вследствие того, что насосные трубы гидропоршневых установок работают под большим избыточным давлением, запас прочности их должен обязательно проверяться расчетом при работе погружных агрегатов в скважинах большой и средней глубины. [c.107]

Следовательно, коэффициент запаса прочности трубы — т расч А = 240/131 = 1,83. [c.210]

Труб d — 75 мм, толщина стенки h (0) — 5,5 мм. Избыточное давле- ние газа Р = 20ШПа. Коэффициент запаса прочности, принимаемый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы а = Pd/2h (0) = 136 МПа. Следовательно, если учесть коэффициент запаса для осевой нагрузки, то максимальным главным напряжением будет осевое, F = = 0,67 (а (т = 333 МПа при Стпр = = От), F = I. Для V = 7 см имеем а = 1,38 при 300 К-По графику (см. рис. 4) находим соответствующее значение То, и тогда Vo = h (0) Tolt = 0,037 мм в год, что можно считать рекомендуемой величиной при защите трубопроводов от коррозии. [c.38]

Определим запас прочности длинной трубы, циклически нагружае.мой термическими напряжениями, которые создаются периодическим изменением температуры внутри трубы. Применим для этого метод расчета, основанный на использовании характеристики длительной прочности. Рассмотрим два режима работы Тц = 5 мин и Тц = 2 ч. [c.183]

При гнутье труб на специальных стайках, а также при нагревании труб в горне для гнутья вручную необходимо соблюдать следующие правила предосторожности а) для длинных труб, во избежание их падения во время нагрева и гнутья, применять поддерживающие подстаики б) при охлаждении нагретых труб водой оберегаться от ожогов паром, применяя ковши с удлиненной рукояткой в) канат лебедок, применяемый при гнутье труб, должен быть исправным и иметь 5- ратный запас прочности. Крепление каната к трубе во избежание его соскакивания следует производить мертвой петлей г) находиться на линии действия каната во время гнутья труб запрещается. [c.238]

Для МТО металла труб Поаехрностей нагрева и трубопроводой парового котла было предложено использовать гидравлическое испытание повышенным давлением. Однако при этом возникает ряд трудностей. Для осуществления МТО пластическая деформация должна быть 0,5—27о- Однако допуск на толщину стенки труб достигает 20—25%. В трубах поверхностей нагрева заложены различные запасы прочности при комиптиых температурах, так как, например, экономайзер рассчитывается по пределу текучести при максимальной рабочей температуре до 250—300° С, а пароперегреватель— по пределу длительной прочности при рабочих температурах. Предел текучести стали одной и той же марки может колебаться согласно техническим условиям в весьма широких пределах. Если [c.103]

По своим технологическим свойствам н надежности в эксплуатации обе эти стали очень близки. Однако сталь 20, как содержащая больше углерода, прочнее. В то же время использование двух марок стали, отличающихся по прочности, затрудняет процесс производства на заводе всегда имеется опасность попадания труб нз стали 10 в поверхность нагрева, рассчитанную на изготовление труб из стали 20. В результате запас прочности получается ниже расчетного н ухудшается надежность, Контроль и отбраковка в этом случае затруднительны, так как основной метод качественного определения марки стали— стилоскопический — в этом случае бессилен стали отличаются только содержанием углерода. [c.114]

Трубы из углеродистой стали могут применяться в СССР д. Ы поверхностей пагрева с температурой стенки до 500 - С п для тру-боироводов п коллекторов с температурой до 450° С. В США допускается прпмеиепие углеродистой стали Л прп температурах до 520 С, а углеродистой стали В — до 415° С. По рекомендации фирм, производящих трубы, в ФРГ п Японии углеродистые стали применяют прп температурах до 450° С. Это объясняется отчасти тем, что реальные запасы прочности, закладываемые в конструкцию котла, в ФРГ заметно ниже, чем в США. [c.148]

Расчет труб без ослаблений по нормам ФРГ дает результаты, близкие к результатам расчета по нормам СССР. Толщина стенки труб для аналогичных условий эксплуатации согласно Бойлер Коду получается существенно большей. Следовательно, в таблицах Бойлер Кода и в методике расчета заложены большие запасы прочности. Так, например, для стали Т12, аналогичной нашей стали 15ХМ, при температуре 510° С допускаемое напряжение по Бойлер Коду составляет 7,7 кГ1мм , тогда как по нормам СССР оно равно 8,9 кГ1мм . Необходимо отметить, что простое сравнение допускаемых напряжений не всегда позволяет правильно оценить разницу в реальных запасах прочности в различных нормах могут применяться разные расчетные формулы. [c.367]

При осмотре котла проверяются по внешнему виду выступающие концы аавальцованных в коллекторы и барабаны труб, а у концов, подлежащих подвальцовке, проверяется также толщина стенки в колокольчике (табл. 4-5) по результатам измерений и внешнего осмотра выносится решение о подвальЦовке неплотного конца или о замене его новым (наставкой на приварке). На некоторых электростанциях не производят измерений толщины стенки трубы в колокольчике и нередко производят замену развальцованных концов пароперегревателя только на том основании, что имеющейся вальцовкой не достигается расширения развальцованного конца, требующего подвальцовки. При этом часто оказывается что конец трубы имеет еще вполне достаточный запас прочности по толщине стенки, а трубное отверстие увеличено против нормы и именно поэтому имеющаяся вальцовка не расширяет развальцованный конец. Естественно, что в таких случаях было бы правильнее [c.93]

Из рис. 1-2,е, ж, видно, что температура в зоне сопряжения плавника или ироставки с трубой -была ниже, чем на образующей этой трубы, обращенной >в сторону топки. Прочность труб определяется прочностью их аиболее нагретого участка. Поэтому в менее нагретой зоне приварки проставок имеется небольшой дополнительный запас прочности, который. может полностью или частично компенсировать снижение прочности труб при сварке. ЦКТИ считает допустимым, если слой наплав-леннопо металла вместе с зоной термического влияния углубляются в стенку трубы из стали 12Х1 МФ до 75% ее толщины. [c.9]

В случае, если к патрубку присоединяется несколько труб,, будем считать (опять-таки с запасом прочности), что на патрубок действует момент, равный арифметической сумме моментов Мтау р ск > передаваемых каждой трубой. [c.414]

Примечания 1. Для определения рабочего давления трубы необходимо величину разрушающего давления разделить на коэффициент запаса прочности я. Для учлстков с плавно изменяющимся давлением рекомендуется k > для участков с ненапряженным режимом работы k > 3 при н .-ичии пульсации и забросов давления к > 6. [c.62]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

D - нартаный диаметр трубы, мм п - запас прочности, принят пятикратным. При подборе для труб из етати 20 на 1,25 для труб из стали 35 на 1,60 для труб из стали 45 на 1, 85. ГОСТ 8734-75 предусматривает и другие наружные диаметры и толщины стенок. [c.366]

Рис. 4.11. Схема определения ресурса стыковых сварных соединений паропровода труб диаметром 325 х 60 мм из стали 15Х1М1Ф с литыми патрубками диаметром 345 х 70 мм из стали 15Х1М1ФЛ паровой арматуры Dy- 200 мм т р для [о]пк р = 50,5 МПа т р для = 48,62 МПа коэффициент запаса прочности СССрт, п = 1,47 для т р = 235 тыс. ч и > 1,53 для т = 185 тыс. ч

Следует вместе с тем учитывать, что в любом случае применяемая методика по результатам ускоренных испытаний дает возможность оценить ресурс сварных соединений (также и основного металла) только по предельному состоянию металла на стадии разрушения, следовательно, с коэффициентом запаса прочности и = 1, а такой запас прочности является недостаточным. Поэтому в оцененный срок ресурса должна вноситься поправка (например, вводиться коэффициент безопасности) для соответствующего обеспечения запаса прочности элементов паропровода (сварных соединений, гибов, прямых труб). [c.242]

Разработаны методы расчета стеклопластиковых труб и определены их базоше расчетные прочностные и дефсриционные характеристики для работы на воздухе и в нефтегазовых средах, а также соответствующие запасы прочности. . " [c.159]

Трубы из алюминиевого сплава имеют значительно меньшую массу, чем стальные, а прочность их снижается меньше (в 1,25 раза по отношению к фуппе прочности ста ти Д в 1,67 раз - к К и в 1,83 раза к Е). Колонны труб из алюминиевого сплава можно спускать глубже, или они будут иметь больший запас прочности при глубине спуска, одинаковой с глубиной спуска стальных труб. Трубы из алюминиевого сплава Д16Т обладают большей коррозионной стойкостью в сероводородосодержащих средах. Особо повышаются их коррозионная стойкость и износостойкость при толстослойном анодировании. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...