Кривая Ламе

Косая линейчатая поверхность 8, 85 Кривая Ламе 58 [c.283]

Как видим, напряжения не зависят от полярного угла 0. Такие задачи называются осесимметричными. Например, задача Ламе о деформации толстостенной трубы под давлением ра, рь (рис. 7.12), задача Головина о чистом изгибе кривого бруса и др. [c.155]

Коэффициенты Ламе 21 Кривая геодезическая 343 [c.410]

Из рассмотрения графика можно сделать следующие выводы. В области начальной части кривой АВ обязателен лами- [c.94]

Для расчета теплоотдачи при ламинарном пограничном слое используем уравнение (7-3). Чтобы рассчитать теплоотдачу, необходимо знать распределение скорости в слое. Распределение скорости в лами-. парном пограничном слое по форме близко к параболе. Кривую распределения скорости удобно описать уравнением кубической параболы [c.182]

Зависимости (8-17) и (8-18) приведены rfa рис. 8-16. Кривые для Re np и Ре"кр выделяют три области. При Re[c.219]

Отметим, что краевая мода в прямоугольнике обнаруживает весьма слабую связь с продольными модами колебаний. Характеристики формы колебаний при движении вдоль любого плато остаются практически неизменными. Это подтверждается данными рис. 70, на котором представлено распределение х, 1) для L = = 3 при Q = 1,4142 — мода Ламе (кривая 2) и Q — 1,4333 — краевая мода (кривая 3). Такое значение геометрии практически соответствует краю плато, однако и здесь краевая мода обладает своей характерной формой. [c.188]

При этом, поскольку на опорной кривой координата х совпадает с длиной дуги Si, параметр Ламе удовлетворяет условию [c.277]

Кривые, построенные по полученным значениям напряжений, изображены сплошными линиями, эпюры, построенные по точному решению задачи Ламе, — пунктирными, значения их ординат — заключены п скобки. При расчете учитывали два (рис. 2.2, а), три и четыре (рис, 2,2, б) члена в разложении Тейлора (1.64). [c.50]

Рассмотрим некоторую каноническую систему координат (г, (р) (рис. 5.1), в которой переменные в уравнении Ламе разделяются. Тогда существует счетный набор однородных решений для областей, ограниченных парами координатных кривых одного семейства. Известно [218], что таких систем координат конечное число и они связаны с группой симметрии уравнений Ламе. [c.183]

Внутренние призмы или цилиндры с основаниями в виде этих концентрических кривых, для точек которых определенное уравнение полностью удовлетворяется, как и на поверхности, могут рассматриваться как имеющие некоторую аналогию с изотермическими поверхностями Ламе. [c.283]

В уравнениях (1.1), (1.3) через Ра, Рр, Ру обозначены компоненты объемных (инерционных, гравитационных и др.) нагрузок, а через Ях, Яа, Яэ — коэффициенты Ламе основной метрической формы пространства, определяющей дифференциал дуги произвольной кривой в этом пространстве [c.303]

Зависимости (8-12) и (8-13) приведены на рис. 8-18. Кривые для Ре кр и Ре"[ф выделяют три области. При Ке<Ре кр имеет место лами- [c.207]

Всякая линия пересечения поверхности корабля поверхностью воды носит название ватерлинии (см.) та из них, которая была задана конструктором, называется конструктивной ватерлинией. Корабль с полным грузом нормально погружен по грузовую ватерлинию (GWL), которая должна совпадать с конструктивной. При выгрузке полезного груза корабль всплывает по легкую грузовую ватерлинию. При иных условиях плавания (изменение нагрузки, крен, диферент, волнение) он погружен по действующую ватерлинию. Кривые, параллельные последней, а также упомянутым выше особым ватерлиниям, носят также название ватерлиний. При расчете П. определяют по приближенным ф-лам, пользуясь эмпирическими коэф-тами. По составлении проекта производят поверочный подсчет П. и в зависимости от результатов его вносят те или иные коррективы в проект до полного удовлетворения уравнений П. Величину водоизмещения при расчете П. определяют, исходя из главных размеров судна, его длины I/, измеряемой в плоскости GWL от передней кромки ахтерштевня до задней форштевня если они йе плоские, то между внешними кромками штевней, а для деревянных судов между внешними кромками шпунтов в штевнях ширины В, измеряемой в плоскости GWL между наружными кромками шпангоутов при стальной обшивке и наружными кромками обшивки при деревянной обшивке или броне в месте наибольшей ширины судна углубления Т, измеряемого по середине длины судна от GWL до наружной кромки шпангоута при стальной обшивке и наружной кромке шпунта в киле при деревянной обшивке. [c.324]

Кривые стержни, для к-рых >5, рассчитывают по ф-лам сложного сопротивления для прямолинейных балок (стержни малой кривизны). Стер- [c.491]

Рассмотрим численный метод решения обратной задачи теории сопла для случая идеального нереагирующего газа при у = = onst. Примем также, что кривая y—fo x) (см. рис. 2.1) совпадает с осью симметрии, так что радиус кривизны ее / = оо и соответствующий коэффициент Ламе в уравнениях (2.31) — (2.35) Н, = . [c.188]

Сравнение обоих рядов криных показывает, что пе ресчетный коэффициент S, подсчитываемый по форму лам гидравлики, изображается кривыми, очень схожими по очертанию с кривыми, определяемыми по (12-22) Следовательно, при пересчете путевых потерь можно для простоты пользоваться коэффициентом в, опреде ляемым по этой формуле при некотором показателе л [c.165]

Для дисперсных частиц определенного фазового состава соотношение между упрочнением и разупрочнением, т е результирующая прочность, будет зависеть от содержания легирующего элемента, образующего дисперсную упрочняющую фазу Чем больше такого элемента выделяется в виде дисперсной фазы (при сохранении ее размеров), тем больше упрочнение преобладает над разупрочнением На рис 63 показано влияние содержания ванадия на прочность (твердость) стали 40 после закалки и отпуска В стали без ванадия упрочнение благодаря выделению карбида ванадия отсутствует, т е Ааус=0 При 0,25 % V]-f Аоус ]—Лам и на соответствующей кривой после отпуска при 500— 600 °С наблюдается почти горизонтальная линия При больших содержаниях ванадия (0,47, 0,9 и 1,7%) (+Ааус > —Аам и на кривых наблюдается повышение прочности, которое называют пиком вторичной твердости [c.115]

Эта кривая является крнозой Ламе. Она имеет четыре асимптоты. [c.58]

Теперь перейдем к рассмотрению упрочнения ОЦК металлов при их легировании. Типичная диаграмма, образуемая двумя ОЦК металлами V—VI групп, представлена на рис. 48. К системам с непрерывным повышением (или понижением) температур плавления относятся, например, бинарные системы, образуемые ниобием с титаном, цирконием, гафнием, молибденом, танталом, вольфрамом системы, образуемые молибденом с титаном, ванадием, ниобием танталом, вольфрамом, и большинство других систем между метал лами V и VI групп. В некоторых случаях вследствие возникнове ния области несмешиваемости при более низких температурах или тенденции к такому расслоению на кривых солидус—ликвидус возникает минимум (системы Ti—Zr, Ti—Hf, V—Та, r—W, V— r, V—W, Nb—Mo, Nb—Zr, Та—Zr, Nb—Hf,Ta-Hf и др.). Появление промежуточного интерметаллического соединения также приводит [c.142]

Сопряжение цилиндрической оболочки с плоским днищем (рис. 5). Рассматривается распределение меридиональных и кольцевых напряжений и Се (кгс/см ) по внутренней поверхности оболочки, вызванных внутренним давлением р = 7,4 кгс/см . Так как соотношение радиуса срединной поверхности и толш ины стенки соответствует оболочке средней толщ ины, то при вычислении напряжений и (Те по методу работы [3] (кривые 3) мембранные напряжения в ней от внутреннего давления находились по формулам Ламе. Для сопоставления используются Данные экспериментального исследования распределения напряжений и [c.81]

Кривая ZR II характеризует газопоглощение циркониевого порошка с размерами зерен 3—20 мк, нанесенного опрыскиванием яа подогревае.мые трубки. Общая поверхность, покрытая порошком, составляла 7,5 см , причем трубки были расположены па-раллельно электродам лам,пы и нагревались до 1 000° К. [c.425]

При решении этой задачи мы сделали допущение, положив заранее 5=0 имея три произвольные постоянные А, В а С к два условия (7.7), мы могли бы решить задачу и при других допущениях однако можно доказать что действительному распределению напряжений соответствует решение Ламе (7.8а). Особенность этой задачи заключается в том, что мы здесь встречаемся с двухсвязным контуром, так как сечение трубы ограничено двумя замкнутыми кривыми, не пересекающимися между собой при наличии двухсвязного или многосвяэного контура решение задачи, вообще говоря, осложняется и возможна многозначность решения. Это затруднение можно обойти двумя способами. [c.190]

По ф-лам (16а) и (17а) обыкновенно и рассчитываются искомые напряжения. Часть стены на протяжении С0С2 основания, как изъятая из общей работы, м. б. подрезана параллельно наружной поверхности стены (СоСоО- При большой высоте П. с. требуется построение линии давления, с каковой целью профиль стены разбивают сечениями, параллельными основанию, на отдельные части, после чего находят для различных сечений центры давления, точки пересечения с равнодействующей соответственных веса и давления земли. Соединяя эти точки, получают линию д а в л е н и я, б. или м. близкую к кривой давления в стенке и дающую представление о характере распре- [c.27]

В распределительных П.с вггг фаз о,ж.) вызывает только нагрузка (для асинхронных двигателей os 9 = 0,7- 0,9, при малой нагрузке еще меньше, для ламп os 9 = 1). В П. питательных и линий передач приходится учитывать еще сдвиг фаз, создаваемый индуктивными и емкостными свойствами самих П. (см. Линии передачи). Расчет железных П. на падение напряжения или потерю мощности при переменном токе отличается от расчета П. из меди (в силу магнитности материала сильнее сказывается скйн-эффектУ. активное сопротивление железных П. при переменном токе больше, чем при постоянном токе, оно зависит от свойств железа, размеров поперечного сечения, частоты и силы тока. Полное сопротивление г переменному току для железных П. нельзя вычислить по обычным ф-лам, применяемым для расчета медных П. Для расчета железных П. пользуются полученными опытным путем кривыми, к-рые дают зависимость между z тт омич, сопротивлением при постоянном токе [c.415]

Ф-ции в1(Я), 2IX), бз(Я) наз. кривыми сложения. Нри переходе от одних основных цветов к другим кривые сложения преобразуются по обычным ф-лам преобразования координат [c.388]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...