Критериальные уравнения пластин

Какие критериальные уравнения следует применять при движении жидкости вдоль пластины [c.442]

Обработка результатов измерений. Критериальное уравнение для расчета локальных значений коэффициента теплоотдачи при внешнем обтекании пластины (10.12), выраженное через критерий Стантона, имеет вид [c.157]

Время нагрева тел в печах вычисляется с помощью номограмм, построенных на основе критериальных уравнений нестационарной теплопроводности тел простейшей формы (пластина, цилиндр, шар). Так, для пластины толщиной 26 критериальное уравнение имеет вид [c.176]

Очевидно, что время нагрева пластинчатого образца до равномерной температуры определится из условия, когда температура на оси пластины сравнивается с температурой воздуха в камере. При этом для оси пластины X = О и os (цх) = 1. При испытаниях цилиндрического образца средний по окружности цилиндра коэффициент теплоотдачи описывается критериальным уравнением [c.187]

Для объема, образованного двумя вертикальными пластинами и заполняемого водой, критериальное уравнение для расчета теплоотдачи имеет вид [c.173]

Графоаналитическая обработка многочисленных расчетов нестационарных полей температуры и потенциалов массопереноса позволила получить аналитические критериальные уравнения (6-6-1) и (6-6-2) в явном виде. Так, для неограниченной пластины они имеют следующий вид [c.294]

Вблизи входа (участок Ijd от 0,5 до 5) показатель степени при числе Рейнольдса составляет 0,6, а критериальное уравнение при пересчете приобретает вид с погрешностью не более 10%, совпадающим с уравнением для теплоотдачи от плоской пластины [c.374]

Для случая обтекания пластины турбулентным пограничным слоем при значениях Ре= 10 -г-2-10 имеюш,иеся опытные данные [Л. 56] удовлетворяются следующим критериальным уравнением [c.231]

Критериальные уравнения (7.29) могут использоваться не только при экспериментальных исследованиях устойчивости пластин прямоугольной формы в плане, но и для представления теоретических решений в наиболее обш,ей и содержательной форме. [c.144]

Наиболее часто начальный угол распространения трещины 0 определяют по <те-критерию [67, 118, 143] (трещина растет в проходящей через ее вершину плоскости действия максимальных окружных растягивающих напряжений <Тв). Широкое распространение нашли также энергетические критерии 5-критерий [168, 169] (рост трещины совпадает с направлением минимальной энергии деформации) 5сг-критерий [4], учитывающий лишь энергию формоизменения 0 -критерий [176], объединяющий 0е- и S-критерии комбинированный 7-критерий [177]. В работе [24] на примере растяжения — сжатия пластин и дисков с трещинами проведен анализ этих критериев относительно их прогнозирующих возможностей. Ниже помещены критериальные уравнения, определяющие начальное направление развития трещины под углом [c.44]

Для расчета процессов теплообмена, возникающих при обтекании различными жидкостями плоских пластин, акад. М. А. Михеевым предложено следующее критериальное уравнение [c.247]

Для расчета среднего коэффициента теплоотдачи при обтекании пластины или трубы потоком с дозвуковыми скоростями можно использовать ранее приведенные критериальные зависимости. При сверхзвуковых скоростях критериальное уравнение имеет вид [c.250]

На основании критериального уравнения для продольного обтекания пластины [c.59]

Уравнения (2,46) и (2.47) совпадают с критериальными формулами теплообмена при обтекании плоской пластины. Таким образом, из консервативности закона теплообмена к изменению продольной скорости следует, что при любых законах изменения скорости вдоль обтекаемого тела и постоянной тепловой нагрузке будет справедливо уравнение для плоской пластины, если в критерий Re.t вводить локальные значения параметров потока. [c.39]

Если размер пластической области вблизи фронта трещины мал по сравнению с толщиной оболочки и, кроме того, условия локального разрушения в точках фронта трещины близки к условиям локальной плоской деформации, то критериальная комбинация в принципе может быть определена из решения сингулярной задачи для полубесконечного разреза в пластине и критерия локального разрушения в условиях плоской деформации. Поясним это на простейшем случае, когда фронт разреза прямолинеен и перпендикулярен к плоскости пластины. Сингулярная задача на основании принципа микроскопа ставится так требуется найти решение уравнений теории упругости в полосе z < /г/2 с разрезом вдоль у = О, л < О при всюду свободных от нагрузок границах (см. рис. П87). Поле на бесконечности задается суперпозицией формул (3.44), (3.45), (П.151). [c.590]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Для выяснения характера этих ограничений необходимые критерии статического подобия пластин при аффинном соответствии модели и натуры получим, минуя процедуру масштабных преобразований физических уравнений. С этой целью преобразуем имеющиеся критериальные уравнения теории пологих оболочек ( 6.2) путем исключения характерного радиуса R в формулах (6.29) с помощью определяющего критерия подобия [b/ Rh) = idem (6.28). Такой прием равносилен предельному переходу в исходных уравнениях теории пологих оболочек (6.14)— (6,17) к уравнениям изгиба пластин при Ri- оо, R - оо. [c.127]

Для получения критериальных уравнений процессов динамического нагружения геометрически подобных пластин необходимо исключить параметр R из уравнений (8.17) о помощью критерия R/1) idem. В этом случае имеем [c.184]

Для больших скоростей обтекания ла.мннарны.м потоком плоской пористой пластины ппи М = = 1,5...20 и TJT = 0,5...5 на основе численного решения уравнений пограничного слоя предложены следующие критериальные уравнения [c.442]

Для неограниченной пластины, когда теплообмен противоположных ее поверхностей с окружающим газом (7 = onst) происходит одинаково ( tj = = K2 = a = onst), решение уравнения (2-5-16) в критериальной форме имеет вид [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...