Резьбовые Коэффициент податливости

Для типовых звеньев (зубчатых колес, цилиндрических и призматических стержней и др.) и отдельных их частей (шарикоподшипников, резьбовых соединений и т. п.) имеются справочные данные, в которых содержатся формулы для определения коэффициентов жесткости или же возможные диапазоны их изменения. Иногда вместо коэффициента жесткости указывается обратная величина, называемая коэффициентом податливости. [c.231]

Коэффициент податливости шпильки учитывающий податливость стержня шпильки и резьбового соединения шпилька — корпус и шпилька—гайка, вычисляют по формуле [c.402]

На рис. 4.22 приведены графики коэффициентов концентрации в основании первого нагруженного зуба шпильки в резьбовом соединении шпилька-гайка для различных соотношений do/s и толщины гайки. Коэффициенты концентрации подсчитаны по приведенной формуле, в которой коэффициент распределения усилий Кр подсчитывается при податливости зуба 60 = 1,78 для малых значений отношений do/s значения коэффициентов концентрации на этих графиках являются верхней границей и действительное значение может быть только ниже на 10-15%. [c.165]

Для расчета должны быть известны геометрия и механические характеристики материалов фланцев, прокладок и элементов резьбового соединения, диаграмма нагружения и разгрузки прокладок (может быть нелинейной), величина податливости резьбового соединения шпилька—корпус и шпилька-гайка, коэффициент трения для контактирующих поверхностей, величина нагрузок. Расчет выполняется на ЭВМ. [c.121]

Величина Р определяется зависимостью Р = ХР х — коэффициент внешней нагрузки, определяемый в зависимости от распределения жесткостей деталей соединения). Вопросы определения коэффициента внешней нагрузки подробно рассмотрены в [1]. Условия малоциклового деформирования резьбовых соединений не вносят каких-либо специфичных особенностей в методику определения 7, так как упругопластическое деформирование витков резьбы (при упругом деформировании сравнительно длинной гладкой части стержня) несущественно влияет на величину податливости шпильки П1. В правильно сконструированном соединении в процессе его нагружения, несмотря на ослабление затяга, вызываемого местными пластическими деформациями на сопрягаемых поверхностях, явлениями релаксации напряжений, не должно нарушаться условие герметичности узла и не должно происходить раскрытие стыка. [c.196]

Таким образом, резьбовая вставка, увеличивающая податливость витков резьбы (при возрастании коэффициента у), существенно улучшает распределение нагрузки между витками. [c.112]

Повышенная податливость резьбовых вставок также приводит к более равномерному распределению нагрузки по виткам и вследствие этого к повышению выносливости резьбового соединения, в этом случае коэффициент р для стальной гайки находится в пределах от 1,4 до 1,6. [c.354]

Для снижения переменных напряжений в болте следует уменьшать коэффициент основной нагрузки х. т. е. применять податливые болты (увеличивать о) и жесткие фланцы (уменьшать Хд). Преимущества податливых болтов наглядно иллюстрирует рис. 8, Отсюда правило конструирования резьбовых соединений жесткие фланцы — податливые болты . [c.45]

Снижение коэффициента основной нагрузки %. В соединениях, работающих при переменных нагрузках, снижение % является эффективным способом повышения прочности резьбовых соединений. Практически это может быть осуществлено путем увеличения податливости винтов в нерезьбовой части (рис. 2.29), либо повышением жесткости стыка, например, за счет снижения шероховатости стыкуемых поверхностей, лучшей их пригонки, увеличения жесткости прокладок в случае необходимости их применения. Иногда для снижения х под головку винта или под гайку устанавливают тарельчатые пружины 1, 2 (рис. 2.30). [c.65]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Эффективность противокоррозионной защиты высоконагруженных резьбовых соединений НКТ зависит не только от химической стойкости пшфытия по отношению к рабочей среде. Такое покрытие должно обладать достаточно высокой контактной прочностью, обеспечивающей много1фатнов свинчивание-развинчивание резьбового соединения без разрушения полимерного покрытия, определенной податливостью для заполнения при свинчивании зазоров в соединении, что позволяет герметизировать резьбовое соединение, низким коэффициентом трения. [c.207]

В дальнейшем Е. Г. Глухаревым [43] расчет был дополнен учетом температурных напряжений, связанных с разностью коэффициентов линейного расширения материалов диска и лопасток. В этой работе дано аналитическое исследование распределения усилий между зубцами и податливости зубцов в условиях шругой деформации. При этом использовалась аналогия с расчетом резьбовых соединений [И, 19]. [c.98]

Из формул (15.10), (15.11) видно, какое большое значение имеет затяжка соединения, работающего при циклических нагрузках. Амплитуду нагрузки, от величины которой зависит долговечность соединения, определяют умножением переменной внешней нагрузки на коэффициент % = 0,2...0,3. Одним из главных правил конструирования резьбовых соединений, работающих при циклических нагрузках, является выполнение условия жесткие фланцы — податливые болты. При этом условии на резьбовое соединение действует небольщая часть внешней (рабочей) нагрузки. [c.355]

Здесь йддг — податливость в г-м резьбовом соединении, определяемая так же, как в предыдущем случае кр = = lgf Ep ) — податливость фундаментного болта lgf = 1о + 0,51 1р — приведенная расчетная длина болта, см д — свободная наружная длина болта ев — длина свинчивания 1р = йд/(1 - е У) — приращение длины, учитывающее деформации в заделке болта 1 , — соответственно длина заделанной части и диаметр болта, см — коэффициент, характеризующий сцепление болта с бетоном, примерно равный для гладких болтов 9,6 — при марке бетона 100 = 8,1 — при марке бетона 200 для болтов из арматурной стали = 3,7 (при 2,5 < с(д < 5 см) — при марке бетона 200. При 1в/с1в >15 1р с1в. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...