Температура начальная

На практике часто встречаются конструкции, имеющие регулярную конфигурацию (геометрию) в каком-либо направлении (рис. 1.2), нагруженные периодически изменяющейся системой возмущающих факторов (силы, температура, начальные деформации). Вполне очевидно, что для определения НДС таких конструкций нет необходимости рассматривать их полностью, поскольку НДС регулярных участков конструкции одно и то же. В связи с этим процедура определения НДС регулярной конструкции сводится к выделению из нее регулярного участка и наложения по его границам условия плоских сечений, которое для двумерных задач можно представить в виде и = [c.27]

Вопросы усталости, и в первую очередь малоцикловой усталости, совершенствование методов испытания на усталость, обоснование деформационных критериев малоцикловой усталости, установление физической модели накопления повреждений при повторно-переменных нагрузках, кинетики развития усталостных трещин в тех или иных условиях нагружения, статистический аспект усталости, а также разработка инженерных методов расчета элементов конструкций на прочность при повторно-переменных напряжениях с учетом различных факторов (вида напряженного состояния, конструктивно-технологических особенностей, температуры, начальной напряженности и т. п.). [c.664]

Определить экономию (%), получаемую от введения в двухступенчатом компрессоре промежуточного охлаждения воздуха до первоначальной температуры. Начальные давление и температура воздуха == 0,1 МПа ti = = О С, степени повышения давления в ступенях в первой Xi = 4, во второй Я-п = 3, показатель политропы сжатия п = 1,18 в обеих ступенях. Решить задачу аналитически и графически по sT-диаграмме. [c.120]

Убедимся, что это выражение сохраняет свою силу и в случае электроэнергетического преобразователя с незамкнутым рабочим процессом, т. е. имеет самое общее значение. (То, что оно справедливо для циклического прямого преобразователя, очевидно). Так как преобразователь находится в окружающей среде, имеющей неизменные значения р и Т, то рабочий процесс происходит в условиях постоянства давления и температуры (начальное и конечное состояния участвующих в процессе рабочих тел отвечают одним н тем же значениям давления и температуры. В промежуточных точках рабочего процесса значения р и Г могут быть иные). В обратимом преобразователе рассматриваемого типа полезная внешняя работа согласно выражению (2.78) равна убыли энергии Гиббса, т. е. [c.146]

Установить (проконтролировать) при помощи преподавателя или лабор анта начальное распределение температур. Начальное значение безразмерной температуры 0=1 соответствует в принятом масштабе напряжению 100 В в узлах модели. [c.218]

Отсюда следует, что температура газа после дросселирования обусловливается его природой и начальной температурой. Начальную температуру Т, при которой она равна 2al bR), называют температурой инверсии и обозначают через Следовательно, при Г>Г нв температура газа после дросселирования несколько повышается, а в противном случае несколько понижается. [c.117]

Рис. 17-7. Зависимость максимальной скорости распространения пламени от температуры начального подогрева смеси

Особенности газовых турбин. По принципу действия газовые турбины не отличаются от паровых. При освоенных в настоящее время температурах начальное давление и срабатываемый в газовой турбине перепад энтальпий в несколько раз меньше, чем в паровой. В результате для получения требуемой мощности необходимо, чтобы расход рабочего тела через газовую турбину был большим. Высокие температуры, относительно малые давления и перепады энтальпий, а также большие расходы обусловливают следующие особенности судовых ГТД малое число ступеней (2—8) и малую массу ротора большую длину лопаток (степень парциальности е == 1) применение диффузора на выходе из турбины применение тонкостенной составной конструкции корпуса с вертикальными разъемами широкое использование подшипников качения соединение элементов турбины, обеспечивающее тепловые расширения воздушное охлаждение подшипников, дисков, а иногда и лопаток турбин. [c.242]

Для АЭС с БН-600 применены серийные турбины мощностью по 200 МВт с давлением пара перед турбиной 13 МПа. Однако присущие этой турбине температуры начального перегрева пара перед турбиной и промежуточная температура перегрева 540°С не могли быть достигнуты из-за недостаточной температуры натрия после промежуточного теплообменника (520°С). В связи с этим для турбин установки БН-600 и начальный, и промежуточный перегрев пара составляет 505°С. [c.86]

Температура Начальные параметры регенеративно у турбины го подогрева [c.147]

Марка Температура Начальное Конечное напряжение [c.404]

III. На поверхности г=а происходит теплообмен со средой нулевой температуры. Начальная температура и = /(г). В этом случае берем [c.132]

IV. Поверхность г = а при нулевой температуре. Начальная температура v=f(r, Ь). В атом случае уравнение теплопроводности имеет вид [c.132]

V- Теплообмен на поверхности г —а со средой нулевой температуры. Начальная температура i =fr,b). В этом случае раскладываем в ряд Фурье функцию /(г, 6), как в IV [c.133]

VI. Поверхность г = а при нулевой температуре. Начальная температура t = f[r, б, г). В этом случае имеем [c.134]

Конечный цилиндр. Поверхность нри нулевой температуре. Начальная температура f r, Ь, г). Уравнения теплопроводности имеют вид [c.139]

III. Конечный цилиндр. Основания z= 1, плоскости в = 0 и 6 = 6в поверхность г = а поддерживаются при нулевой температуре. Начальная, температура f r,d,z). В этом случае имеем [c.146]

Случай полого шара можно разобрать этим же способом. 65. Шар. Теплообмен на поверхности г = а со средой нулевой температуры. Начальная температура / (г). В этом случае уравнения теплопроводности следующие [c.152]

Шар. Поверхность г = а находится при нулевой температуре. Начальная температура f(r,6,tp). В этом случав уравнения для v являются следующими [c.157]

Конус в = 0д, Вырезан из сферы радиуса а. Поверхность поддерживается при нулевой температуре- Начальная температура f r, 6, ф). В этом случае уравнениями для v являются следующие [c.161]

Неограниченный цилиндр радиуса / = Теплообмен на поверхности со средой нулевой температуры- Начальная температура f r, Й). Исходим из выражения для линейного источника в (г, 6 ) и преобразуем его, как это делали раньше, к виду [c.206]

Тонкость помола при этом = 45-г 70% температура начальная 200 —220°С, в шахте 40- 50°С. [c.141]

Адиабатическое сжатие газа вызывает повышение его температуры. Когда адиабатически сжимается обычный стальной стержень, происходит аналогичное, очень малое повышение температуры. Начальная температура может быть восстановлена затем путем отнятия тепла. Такое изменение температуры изменяет и деформацию, однако это изменение касается очень малой доли адиабатической деформации. Если бы это было не так, то между адиабатическим и изотермическим модулями упругости наблюдалось бы значительное различие. В действительности это различие для обычных металлов очень мало1). Например, адиабатический модуль Юнга для железа превышает изотермический модуль всего на 0,26%. Такого рода различиями мы будем здесь пренебрегать ). Работа, затраченная на деформацию элемента, переходит в накапливаемую в нем энергию, называемую энергией деформации. При этом предполагается, что элемент остается упругим и не образуется кинетическая энергия. [c.254]

Тепловым эффектом химической реакции называют гумму теплоты, поглощенной системой, и всех видов работь над ней, кроме работы внешнего давления, причем вeли ины отнесены к одинаковой температуре начального и конечного состояний системы. [c.66]

Т — температура, отсчитываемая от температуры начального недефор-мированного состояния г — время [c.252]

Нами установлено, что по мере нагрева графита его коэффициент трения сначала снижается до 0,20—0,25 при температуре 100—150° С, затем плавно повышается, достигая при 700° С 0,45— 0,47, что несколько выше, чем коэффициент трения при комнатной температуре. Начальная часть приведенной кривой совпадает с результатами работы Л. А. Плуталовой, проведенной для интервала температур от —180 до +20° С, [c.374]

Теперь вернемся к анализу уравнения (2-12). Как видим, коэффициент интенсивности теплообмена Ка, экспоненциально зависит от произведения атР, являющегося безразмерной характеристикой интенсивности теплообмена. Обозначим Ща = атРт == = —1п(А т/А/о) = —1п i(a. Коэффициенты Ка и Kta могут быть использованы при расчете теплообменников в качестве определяемых чисел подобия, так как они соответствуют перечисленным выше требованиям. Однако в коэффициенты Ка и Kta входят все четыре температуры (начальные и конечные температуры жидкости и газа), что создает неудобство при производстве расчетов, так как пришлось бы наперед задаваться неизвестными температурами, а потом определять их методом последовательных приближений. Поэтому преобразуем уравнение интенсивности теплообмена, подставив вместо А т выражение для среднелогарифмического температурного напора, вычисленного, как для противотока. После алгебраических преобразований уравнение примет следующий вид [c.56]

Полуограниченный стерженьКонец лг = О находится при постоянной температуре Начальная температура равна нулю. Рассмотрим интеграл [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...