Коэффициент асимметрии цикла приведенный

Если пользоваться величиной коэффициента асимметрии цикла Ra (R ), а не характеристикой цикла, то Baa-мен приведенных формул получатся следующие [c.347]

Результаты, полученные при исследовании влияния поверхностного пластического деформирования на возникновение и развитие усталостных трещин в сталях (см, гл. 6), также хорошо согласуются с приведенными теоретическими представлениями. Остаточные напряжения сжатия, образовавшиеся в результате наклепа в области вершины концентратора, приводят к резкому увеличению пределов выносливости по разрушению исследованных материалов, практически мало изменив при этом пределы выносливости по трещинообразованию. Если рассматривать эти остаточные напряжения как среднее напряжение цикла, то можно утверждать, что причиной образования широкой области нераспространяющихся трещин в этом случае было существенное изменение коэффициента асимметрии цикла от —1 до —ОО. [c.55]

Приведенный коэффициент асимметрии цикла нагружения Rt определяется по формуле [c.126]

Помимо V, требуется определить еще приведенный коэффициент асимметрии цикла согласно (3.73). В данном случае 7 = = —1. Ryy = 56/246 = 0,228. Площади петель гистерезиса (Лхх 154 [c.154]

Среднее значение коэффициента а подсчитывается по формуле типа (5.16), которая не включает параметров напряженного состояния. Коэффициент р в формуле (3.14) зависит при линейном напряженном состоянии от Ощи и R. При сложном напряженном состоянии вместо а ..у вносится максимальная за период времени интенсивность напряжений oj шах. а вместо R — приведенный коэффициент асимметрии цикла согласно (3.73). [c.193]

Коэффициент асимметрии цикла и среднее напряжение по-разному сказываются на скорости роста трещины для различных материалов 150, 119, 272, 2971, что учитывается зависимостями 6—И и другими соотношениями, приведенными в работе [1221. [c.28]

Влияние концентрации остаточных напряжений. В работах Г. В. Ужи-ка было показано, что эффект концентрации напряжений в надрезе существенно уменьщается с ростом постоянного напряжения. Аналогично этому остаточные напряжения, как постоянные напряжения, изменяют в ту или иную сторону коэффициент концентрации напряжений. Это положение подтверждено многочисленными экспериментальными данными, приведенными в работах И. В. Кудрявцева. Однако изменение эффективного коэффициента концентрации объясняется не только изменением коэффициента асимметрии цикла. Одним из источников изменения чувствительности сталей к надрезу является концентрация остаточных напряжений. [c.298]

С достаточной для инженерных расчетов степенью точности значения а р по отношению к временному сопротивлению можно в первом приближении принять не зависящими от уровня статической прочности стали и от величины коэффициента асимметрии цикла р. В соответствии с данными, приведенными на рис. 1, [c.261]

В большинстве случаев элементы дорожных машин работают в условиях нестационарного режима нагружения, т. е. с изменяющимися величинами амплитуд напряжений и коэффициентов асимметрии цикла. При этом расчеты ведутся по приведенному напряжению, действие которого эквивалентно суммарному действию переменных напряжений Oi, Oj,. . ., Ok, число циклов которых составляет nj , п ,. . ., п, . [c.66]

При асимметричном цикле напряжений сопротивление деформации, а следовательно, и разрушение зависят от коэффициента асимметрии г и чувствительности материала к асимметрии. Для описания кривых деформирования в этом случае используют не фактическую Оя, а приведенную амплитуду напряжения (аа)пр = ОаР, р — показатель приведения, равный [c.82]

Приведенные выше формулы для обобщенной диаграммы деформирования могут быть использованы также и для асимметричного цикла напряжений. При этом следует использовать приведенные амплитудные значения напряжений / (р5г/2), где р — коэффициент приведения, равный р = 1 к (1 г)/(1 — г). Коэффициент пропорциональности х учитывает влияние асимметрии цикла на темп изменения ширины петли [13]. [c.48]

Из приведенных зависимостей наиболее известны соотношение 6 для асимметричного цикла нагружения при плоском напряженном состоянии и И для плоского деформированного состояния. Эти уравнения были подтверждены во многих работах и экспериментальных исследованиях при изменении коэффициента асимметрии R в диапазоне от —1 до 0,8. [c.28]

Методика вероятностных расчетов деталей машин на статическую и усталостную прочность подробно рассмотрена в гл. 2. Приведенные в ней закономерности являются общими и не учитывают специфики расчетов конкретных элементов, особенностей формирования нагрузочных режимов, способов их получения и т. д. В то же время общая последовательность расчета по гипотезе суммирования повреждений, нашедшая отражение в блок-схеме (см. рис. 2.8), для конкретных деталей может быть упрощена. Например, при расчете на усталостную долговечность зубчатых колес многообразие методов схематизации нагрузочного режима сводится к одному — методу ординат, учет вариации коэффициента асимметрии не производится, так как считается, что зуб нагружается пульсирующим циклом число циклов нагружения определяется в зависимости от частоты вращения коленчатого вала двигателя или ведущих колес (скорости движения автомобиля) и передаточных-отношений коробки передач, главной передачи и т. п. [c.129]

При нагружении детали усилиями, амплитуда и среднее значение которых остаются в процессе нагружения постоянными, коэффициент асимметрии г изменяется от цикла к циклу. Это может быть учтено путем вычисления коэффициента р в каждом полуцикле, однако значительное изменение коэффициента асимметрии г может иметь место лишь в первых нескольких циклах. Поэтому коэффициент приведения р изменяется незначительно и в первом приближении его можно полагать постоянным, тем более, что при постоянном соотношении минимального и максимального усилий изменение коэффициента г также незначительно. [c.103]

Эффективные коэффициенты концентрации при растяжении — сжатии, приведенные в таблице, определялись путем испытания образцов, работающих при асимметричном растяжении (г > 0), и вычислялись по отношению амплитуд напряжения циклов с равными коэффициентами асимметрии. В табл. 22 приняты следующие обозначения для нагрузок I — знакопеременный изгиб II — растяжение [c.462]

Чувствительность материала к асимметрии цикла (или форма диаграммы предельных напряжений) характеризуется коэффициентами 41, и определяемыми по приведенной ниже таблице или по формулам [c.228]

Ограниченный предел выносливости при другом значении числа циклов до разрушения можно вычислить на основании линейной зависимости, приведенной в разделе 3.3. Для этого определяют пределы выносливости при заданном коэффициенте асимметрии и числе циклов до разрушения 100-10 и 2-10 и находят значение К по формуле (3.1), после чего непосредственно определяют приближенное значение предела выносливости при заданном числе циклов до разрушения. Этот метод может быть полезен при необходимости оценки сопротивления усталостному разрушению в условиях, отличных от условий проведения испытаний. [c.117]

Приведенные в табл. 36 базовые допускаемые напряжения изгиба для зубчатых колес из серого чугуна определены, исходя из предела выносливости (Т-ь полученного при испытании вращающихся полированных образцов на знакопеременный изгиб с симметричными циклами напряжений при Мц = 10 . При этом принято а-1 0,3 Ови, коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла 0,4. [c.304]

В приведенных формулах a i — предел выносливости гладкого образца при симметричном цикле напряжений изгиба (табл. 5.1) — предел выносливости гладкого образца при симметричном цикле напряжений кручения (табл. 5.1) Оо, Та — амплитуда номинальных напряжений соответственно изгиба и кручения От. — средние значения номинальных напряжений ij)o, — коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении [c.182]

Семейство обобщенных кривых деформирования для k-vo полуцикла при различных степенях асимметрии т. е. для различных значений коэффициентов приведения р, показано на рис. 12. При симметричном цикле (л = — 1) обобщенная кривая циклического деформирования совпадает с кривыми деформирования на каждом уровне размаха напряжений, а предел [c.86]

Таким образом, средний по всему режиму нагружения размах Аб( ср = 1,04 11,0-10" = 11,4-10" . Максимальная за период цикла интенсивность aj х = 572 МПа (табл. 5.8). Приведенный коэффициент асимметрии цикла / р в данном случае (аве = = onst) совпадает с = —0,515. По этим данным величина р составляет согласно графикам рис. 5.14 примерно 0,9. Далее по формуле (5.14) находим [c.193]

Испытания компактных образцов, устанавливаемых в гидрозахватах установки и имеющих сферические самоцентрирующие шарниры, проводили с контролируемыми и поддерживаемыми на исходном заданном уровне размахами нагрузок согласно схемам нагружения, приведенным на рис. 96. При этом коэффициент асимметрии цикла при малоцикловом а, б) и двухчастотных в, г) режимах нагружения был принят равным соответственно. Исходную уста- [c.162]

При переменной величине циклических напряжений (рис. 1.3.2, в) с постоянной величиной коэффициента асимметрии цикла На расчет ведется по приведенному постоянному напряжению Стцр (соответствующему расчетному числу циклов напряжений 2] i), действие которого по усталостной повреждаемости эквивалентно суммарному действию напряжений ст , с чис- [c.90]

Для отдельных элементов конструкций коэффициент асимметрии цикла г имеет различные значения. Приведенные в табл. 1.38—1.40 виды циклов напряжений соответствуют следующим элементам конструкций (см. рис. 1.6, а—ж). На рис. 1.6, а — растянутые пояса вертикальных балок и ферм и растянутые раскбсы этих ферм рис. 1.6, б — растянутые элементы, у которых напряжения от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с напряжениями от временной нагрузки рис. 1.6,в ид — сжато-вытянутые раскосы вертикальных ферм рис. 1.6, г — горизонтальные фермы, испытывающие нагрузку как в одном, так и в другом направлениях, а также раскосы вертикальных ферм, напряжения в которых от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с знакопеременными напряжениями от временной нагрузки рис. 1.6, е — сжатые элементы, у которых напряжения от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с напряжениями от временной нагрузки рис. 1.6, ж — сжатые пояса вертикальных балок и ферм и сжатые раскосы этих ферм. [c.82]

Предположим, что при увеличении интенсивности нагружения тип напряженного состояния не меняется и циклы изменения напряжений остаются подобными (критический разбор этого положения приведен в 11). В этом случае увеличению нагружения образца соответствует движение точки Ml, изображающей цикл (фиг. 486) по лучу ОМ аЬ (при этом коэффициент асимметрии цикла г остается неизменным). Предельный цикл определяется пересечением луча OMi г = onst) с предельной кривой АЕ. Максимальное напряжение этого предельного цикла — предел выносливости — равен в некотором масштабе сумме отрезков Od и da (фиг. 486). [c.694]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Экспериментально полученная информация о иагруженности элементов энергетических установок (как показано на рис. 3.8—3.12) позволяет оценить характеристики циклов напряжений (приведенных или местных), амплитуды условных упругих напряжений и коэффициент асимметрии напряжений. Эти параметры циклов напряжений входят в качестве исходных в упомянутые выше расчетные зависимости для определения прочности и ресурса. Эти зависимости могут быть представлены в форме уравнений типа (2.2), (2.3), (2.5) и (2.6) гл. 2 или в расчетных зависимостях 2 и 3 гл. И. На базе деформационных критериев разрушения — малоциклового и длительного статического, указанных в гл. 2 и 11, применительно к элементам паровых стационарных турбин допускаемое число циклов N за расчетный срок службы по заданным в эксплуатации амплитудам напряжений at производится по формуле [13] [c.71]

Согласно схеме, приведенной на рис. 97, скорость роста трещин при двухчастотном нагружении можно представить как сумму скоростей, получаемую от низкочастотного цикла с суммарным размахом коэффициента интенсивности напряжений A/ ipy (-Р = 1) и высокочастотных циклов с размахом Д/С(2). При этом коэффициент асимметрии высокочастотных циклов в полуцикле нагрузки возрастает от Rmw до i max И уменьшастся в полуцикле разгрузки. Границы этого [c.168]

Предел выносливости (от коэффициента асимметрии) Амплитуда предела выносливости Эквивалентная амплитуда t-ro цикла нагрул<е-ния, приведенного к симметричному S iSo 2s i [c.58]

Из табл. 2.10 видно, что предел выносливости Smaxn соответствующий коэффициенту асимметрии г, может быть определен в зависимости от среднего значения s или г и предназначен для расчетов при схематизации по максимумам (экстремумам) при схематизации, основанной на размахах (амплитудах), в расчетах используется выражение для приведенной амплитуды предела выносливости Sg. р. Еслй осуществляется приведение нагрузочного режима к симметричному, то используются формулы для эквивалентной амплитуды i-ro цикла. Необходимо отметить, что при схематизации в виде корреляционной таблицы учет асимметрии производится непосредственно для каждой клетки таблицы при одномерных способах схематизации учет асимметрии для каждого цикла невозможен и поэтому используются среднее значение или средний коэффициент асимметрии г. [c.59]

Для симметричного цикла нагружения (г — — 1) коэффициент приведения р = 1 и 0пр = Оа- Таким образом, все конечные и промежуточные точки участков кривых деформирования в пластической области k-ro полуцикла нагружения, полученные при различных уровнях исходных деформаций и различной степени асимметрии цикла г для данного полуцикла нагружения укладываю1 ся на одну и ту же кривую. [c.84]

Менее чувствительны к концентрации напряжений сплавы на никелевой основе. Коэффициент q обычно снижается с повышением рабочей температуры, когда наблюдается увеличение пластичности материалов, а также при наличии асимметрии цикла нагружения. Изменение q в зависимости от температуры можно проследить по результатам испытаний сплава ХН77ТЮР, приведенным в табл. 4.3. Испытания проводили при растяжении—сжатии на круглых образцах с концентрацией напряжений, соответствующей, =2,8, что характерно для хвостовиков лопаток турбин. База испытаний составляла 10 циклов. Из табл. 4,3 видно, что при изменении статической составляющей напряжений От от О до 160 МПа для температур 600 и 700° С, т. е. в условиях работы хвостовиков лопаток, iy снижается примерно в два раза. [c.126]

Усталостную трещину получают растяжением на пульсаторе с коэффициентом асимметрии 0,10—0,2 и при максимальном напряжении цикла в сечении брутто не больше, чем 0,50СТо,2. Длина усталостной трещины должна быть не меньше 2 мм в каждую сторону от щели. Образцы из ферромагнитных материалов при применении метода феррографии изготовляют по эскизу, приведенному на рис. 12, Б. В стальных образцах толщиной 0,1—0,6 мм центральную-трещину получают при 0в>2ООО Мн/м (200 кГ1мм ) просечкой треугольным индентором для стали меньшей прочности — повторным растяжением на пульсаторе. [c.106]

Допускаемые напряжения в сварных соединениях конструкций, работающих под повторно-переменными нагрузками, устанавливаются в завп-симости от коэффициента асимметрии (характеристики) цикла г, рода материала и велпчпны эффективного К оэффициента концентрацип напряжений р. Допускаемые напряжения в соединениях при переменных нагрузках устанавливаются умножением приведенных в таблицах цифр на коэффициент [c.63]

Влияние коэффициента асимметрии г может быть установлено по диаграммам предельных амплитуд Ста.пр = / (Отпр), приведенным на рис. 237. Для построения этих диаграмм необходимо знать предел выносливости при симметричном цикле о (точку А), предельную амплитуду пульсирующего цикла а о (точку В) и предел текучести (точку С). Любая точка О с координатами Оа и сг, (рабочие напряжения цикла), расположенная на площади под кривой, соответствует определенному циклу с коэффициентом асимметрии г, так как тангенс угла наклона луча ОЕ, проведенного из начала координат О через точку О, [c.379]

Основные зaкoнo epнo ти, описывающие кинетику циклической и односторонне накапливаемой деформаций основаны на принципе обобщенной диаграммы циклического деформирования, а их форма в виде уравнений (2.10) и (2.18) относится к случаю сим.метричного нагружения. Вместе с этим известно, что изменение асимметрии нагружения приводит к тому, что равные с сим-метричны.м нагружением амплитуды напряжений снижают сопротивление деформированию материала в этих условиях [1]. Если для циклически упрочняющихся материалов этот эффект выражен незначительно и в первом приближении для оценки кинетики де-фор.маций могут быть использованы лишь амплитудные значения действующих напряжений и деформаций, то для циклически стабильных, а тем более разупрочняющихся материалов существенное значение имеют и средние напряжения цикла. В этой связи расчет кинетики деформаций основывается на приведенных значениях напряженихг и деформаций [1], причем последняя в виде ёщ, определяется по диаграмме статического разрушения, как соответствующая напряжению Одр = Пд хст , где х — коэффициент чувствительности к асимметрии, определяемый экспериментально и имеющий различные значения для полуциклов растяжения и сжатия. В этом случае приведенные напряжения для нечетных полуциклов определятся как Одр = о [1 Х1(1 -(- г)/ [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...