Общий коэффициент трансформации

На рис. 133 схематически изображены три рассмотренных выше типа системы ТМ б, в, г, а также гидротрансформатор обычного типа N( = a) из Всех трех вариантов системы ТМ сравнение с гидротрансформатором обычного типа N выдерживают только виг, так как вариант б не может быть принят в расчет из-за неудовлетворительного общего коэффициента трансформации момента. [c.278]

Общий коэффициент трансформации передачи 5,13 3,11 1,57 4,20 [c.291]

Общее преобразование момента 297 Общий к. п. д. 24, 211 Общий коэффициент трансформации 293 [c.316]

Давление, трансформированное с приемной пластинки 1 на переходный выступ 2, прогибает брусок 3. В результате появляются внутренние напряжения в бруске, максимальные вблизи места, где впрессованы пьезоэлементы [25], и существенно превышающие вызвавшее их давление со стороны выступа 2. Так осуществляется вторая трансформация давления. Первой мы называем трансформацию давления с приемной пластинки 1 на выступ 2. Общий коэффициент трансформации равен произведению первого и второго коэффициентов и может достигать величины в несколько тысяч. [c.352]

Формула для расчета общего коэффициента трансформации в случав опертой пластинки имеет вид [c.353]

Мощность, подводимая к двигателю из сети, определялась по показаниям двух ваттметров, включенных по схеме Арона. Так как в схему были введены трансформатор тока с коэффициентом трансформации 40/5 и трансформатор напряжения с коэффициентом 6000/100, то результаты отсчетов по ваттметрам пересчитывались с учетом общего коэффициента трансформации. В табл. 17 приведены данные по расходу электроэнергии при разных давлениях нагнетания. [c.165]

Основными элементами гидротрансформатора являются насосное колесо 1, турбинное колесо 3 и реактор 2, связанный жестко с неподвижным корпусом 4. Назначение колес такое же, как и в схеме, приведенной на рис. 14.1. Реактор конструктивно представляет собой неподвижное лопаточное колесо, аналогичное лопаточному направляющему аппарату у лопастных гидромашин. Он предназначен для изменения момента количества движения жидкости, протекающей в гидропередаче. Благодаря наличию реактора у гидротрансформатора момент на ведущем валу в общем случае не равен моменту на ведомом валу. Поэтому гидротрансформатор можно представить как редуктор с переменными значениями передаточного отношения и коэффициента трансформации момента (см. 10.3). Причем изменение этих технических показателей происходит плавно, бесступенчато. [c.224]

Общий к. п. д. трансформатора и коэффициент трансформации будет [c.44]

Здесь означает коэффициент трансформации 1-и волны в п-ю по мощности, т. е. ri, п есть та часть мощности набегающей волны Z, которая тратится на возбуждение обратной волны п. Тот факт, что величины 0г,п и г п всегда симметричны относительно своих индексов, следует из общих соотношений взаимности [7]. [c.79]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

При применении схемы трансформаторного увеличения напряжения с коэффициентом трансформации 2,5 и с двумя магнитными звеньями сжатия при давлении неона 250 мм рт. ст. в АЭ ГЛ-201 и ЧПИ 8 кГц была получена мощность излучения 30 Вт. При этом амплитуда напряжения на АЭ составляла 30 кВ, длительность фронта импульсов тока — 50 НС при общей длительности 130 НС, амплитуда тока — 460 А и скорость нарастания тока — 9 А/нс (рис. 3.7). [c.84]

Как видно из формулы ( 11.5), общий й . п равен произведению коэффициентов трансформации ГДТ и ДКП. Что касается к. п. д. ГМП, то он ниже самого низкого к. п. д. составляющих ГМП агрегатов, т. е. т гм. п < 11т- [c.177]

Угъ — номинальное (наивысшее) напряжение холостого хода вторичной обмотки трансформатора ко — отношение коэффициента трансформации на данной ступени регулирования к наименьшему коэффициенту трансформации, при котором достигается /гн-Таким образом, с увеличением /о коэффициент мощности уменьшается. Зная X, можно определить общий ток, потребляемый моторным вагоном из контактной сети [c.191]

Конденсаторные машины отличаются особой стабильностью импульсов тока. Так, амплитуда импульса тока и длительность при данной емкости конденсаторов определяются только напряжением, до которого заряжены конденсаторы. Форма, импульсов тока зависит от емкости батареи конденсаторов С, напряжения на конденсаторах V и коэффициента трансформации к. При изменении емкости конденсаторов значительно изменяется амплитуда тока /м, длительность и общая длительность тока Гк (рис. 23,6). При изменении коэффициента трансформации к (отношение числа витков первичной и вторичной обмоток трансформатора) изменяются Гк (рис. 23, б). Изменение и Гк происходит примерно пропорционально изменению к. Напряжение и в основном изменяет / длительности и Гк остаются практически неизменными (рис. 23, г). Длительность импульсов тока серийных точечных конденсаторных машин типа МТК можно регулировать в пределах / = 0,005-4-0,08 с 7к = 0,01- 0,26 с амплитуда тока /св.м — до 85 кА. [c.36]

Электрическая схема предусматривает полную независимость обоих блоков, причем один генератор через регулировочный блочный трансформатор подключается к сети общего пользования ПО кв, а другой — через блочный трансформатор с постоянным коэффициентом трансформации к промышленной сети 65 кв. Собственные нужды каждого блока, как обычно на блочных электростанциях, питаются от клемм генератора через регулировочный трансформатор. Для питания общестанционных собственных нужд, а также в качестве резервного предусмотрен [c.342]

Общее передаточное число гидромеханической трансмиссии представляет собой произведение коэффициента трансформации и передаточного числа механической коробки передач. Управление гидромеханической передачей, т. е. переключение передач в механической коробке и питание маслом гидротрансформатора, осуществляется с помощью гидравлической системы. [c.211]

Произведем выбор кинематической схемы гидромеханической коробки передач транспортной машины с общим диапазоном регулирования при работе с двигателем, характеристика которого задана. Для проектируемой трансмиссий выполнен новый гидротрансформатор, геометрически подобный освоенному. Характеристика последнего показана штриховой линией на рис. 26.6. Коэффициент трансформации гидродинамического трансформатора выражается при помощи эмпирического уравнения [57, с. 403] [c.506]

Для того чтобы получить общее выражение для коэффИ циента трансформации в зависимости от коэффициента ф, необходимо разделить выражение для ti по уравнению (281) на г = ф/. [c.181]

Из выписанных выще общих формул для коэффициентов отражения и трансформации по току следует, что для распространяющихся волн будут выполняться равенства [c.137]

При сравнении абсолютных величин коэффициентов отражения и трансформации различных электромагнитных волн оказывается, что волны, имеющие только поперечную составляющую плотности тока, отражаются от конца волновода значительно слабее, чем волны, несущие продольные токи. К такому выводу можно придти, сравнивая имеющиеся в гл. I и И результаты для магнитных и электрических волн. Этот вывод может быть выражен в более общей, но менее строгой форме, а именно можно сказать, что продольные токи гораздо сильнее отражаются от края волновода, чем поперечные. [c.141]

Станок закалочный двухпозиционный (рис. 99). Закалку концов карданного вала, изготовленного из стали 40, выполняют на двухпозиционном станке. Питание подается индуктору от машинного генератора ПВ-100-2500. Корпус станка изготовлен из листовой стали. Внутри ванны 5 на раме 6 установлены два подъемника. При помощи пневматического цилиндра каретка подъемника 2 перемещается на двух направляющих колоннах 1. изготовленных из нержавеющей стали. На каретке установлена гидротурбинка 4 с удлиненным нижним центром 3, а в кронштейне 19, также укрепленном на каретке, имеется верхний подпружиненный центр 18. Когда каретка находится в крайнем верхнем положении, в центрах 3 и 18 устанавливают конец карданного вала, подлежащий закалке. При нажатии кнопки контактора 9 включается полуавтоматический цикл работы станка, начинающийся с опускания каретки вниз и ввода детали в индуктор. В крайнем нижнем положении каретки упор 20 нажимает на конечный выключатель 21. Если в это время на второй позиции станка не происходит нагрева, включается нагрев на первой позиции. Ток от генератора подается через контактор 9 на высокочастотный трансформатор 12 с коэффициентом трансформации 11 1. В верхней части станка расположены конденсаторы 13 колебательного контура общей емкостью 197,5 мкФ. Одни конденсаторы подключены постоянно, а другие емкостью 13,8 мкФ подключаются в процессе нагрева контактором 11. По окончании нагрева открывается пневмогидравлический клапан 14, вода подается в спрейерную обмотку индуктора для закалки нагретой поверхности вала, и подъемник возвращается в исходное положение. Вода для постоянного охлаждения обмоток трансформатора, индуктора и конденсаторов поступает через коллектор 7 и отводится через сливные бачки 15 и циркуляционную систему. Управление возбуждением генератора производится при помощи автотрансформатора, рукоятка 16 которого выведена на лицевую панель станка. На лицевой панели станка находятся измерительные приборы У7. Приборы (амперметр, киловаттметр) подключены через трансформатор тока 10, а вольтметр — через трансформатор напряжения 8. Нагрев под закалку выполняется в течение 14—15 с при скорости нагрева в области фазовых превращений около 25 град/с. [c.162]

В задачу разработчиков пьезоматериалов для преобразователей обычно входит подробное исследование тензора с1гк и отыскание на основании общих правил трансформации координат, составляющих, удобных для практического использования. При этом приходится учитывать и свойства анизотропии диэлектрической проницаемости (тензора егк), поскольку чувствительность преобразователей-приемников зависит от константы Харкевича (g), являющейся частным от деления /е, а излучателей — от константы [) Мэсона, в которую входит и модуль упругости пьезокристалла. Наконец, кроме задачи изучения среза, дающего максимальную чувствительность, есть еще задача получения стабильных преобразователей, чувствительность которых возможно меньше зависит от температуры. Поэтому исследуют также зависимости и 8 от температуры и коэффициенты температурного расширения кристалла с целью отыскания таких срезов, при которых температурная зависимость чувствительности пьезоэлемента или его резонансной частоты была бы минимальной. [c.96]

При изменении значения Мг по сравнению с Мц к. п. д. гидропреобразователя резко снижается. Для снижения коэффициента трансформации и для возможности работы на высшем значении к, п. д. для машин, у которых жесткое стопорение исполнительного органа невозможно, применяют двухпоточную систему, при которой часть крутящего момента (обычно 30%) идет на гидропреобразователь, а остальное — непосредственно на механическую передачу. Это позволяет повысить к. п. д. и получить уменьшение общего момента до (1,7- 2,0) Мн вместо (3- -4) М , при передаче всего момента на гидропреобразователь. Применение гидропреобразователей позволяет устранить или резко 192 [c.192]

Используются также многоступенчатые гидродинамические трансформаторы, имеющие несколько турбинных колес и реакторов, которые разделены на несколько ступеней так, что все колеса турбины соединены между собой и ведомым валом, а колеса реактора закреплены неподвижно в корпусе. Многоступенчатые гидротрансформаторы обладают высоким коэффициентом трансформации при малых передаточных числах, а также имеют более широкую зону повышенного значения к. п. д. В этих гидротрансформаторах принудительное регулирование осуществляется наполнением с помощью поворотных лопаток одного из колес — насосного или реактора. В качестве примера на рис. 5.6 и 5.7 показаны общий вид и внешняя характеристика гидротрансформатора У358011В из серии гидротранс- [c.91]

Для всех гидротрансформаторов коэффициент трансформации крутящего момента недостаточен для обеспечения автопогрузчику требуемых тяговых качеств. Кроме того, использование всего диапазона изменения передаточного числа приводит к работе трансформатора на неэкономичных режимах при очень низких КПД, что отрицательно сказывается на динамической характеристике автопогрузчика. Для исключения этих неэкономичных режимов и увеличения общего передаточного отношения гидротрансформатор обычно работает последовательно с одной, дву.мя, а иногда и с тремя понижающими передачами. Высокое передаточное отношение скольлуется для получения требуемых ускорений разгона 1 8 [c.128]

Величина э. д. с., индуктируемой в каждом витке потоком Ф, пронизывающим обе обмотки, определяется по общему закону электромагнитной индукции е——АФ1М. Э. д. с., индуктированные в обмотках трансформатора, прямо пропорциональны числам витков Ш1 и йУг, т. е. Е11Е2=хш 1и12=к (коэффициент трансформации). [c.136]

Возможность уменьшения сравнительно дорогостоящей батареи конденсаторов за счет снижения активного сопротивления машины предопределяет увеличение, как правило, сечений обмоток трансформатора (и токоподво-дов сварочного контура) по сравнению с расчетными, выбранными по условиям допустимого нагрева. Наконец, особенностью трансформаторов современных КМ можно считать также малое число ступеней включения первичных обмоток в специализированных КМ и машинах общего назначения последних выпусков оно, как правило, равно двум (последовательное и параллельное соединение половин первичной обмотки). Это обусловлено тем, что в большинстве случаев необходимое регулирование сварочного тока в КМ вполне обеспечивается изменением емкости и напряжения батареи конденсаторов при двух коэффициентах трансформации сварочного трансформатора. [c.13]

Новым шагом в использовании трансформаторов с разомкнутой магнитной системой для целей распределения электроэнергии явилась система распределения электриче-ства для производства света и двигательной силы , запатентованная во Франции в 1882 г. Голяром и Гиббсом. Трансформаторы Голяра и Гиббса предназначались уже не только для дробления энергии, но и для преобразования Напряжения, т. е. они имели коэффициент трансформации, отличный от 1. Общий вид вторичного генератора (как 0 называли) Голяра и Гиббса изображен на рис. 6-14. [c.329]

Растворение избыточных фаз обычно происходит при нагреве, когда растворимость компонентов друг в друге увеличивается. Мелкие включения растворяются раньше крупных. Растворение избыточной фазы связано с переходом атомов растворенного компонента через межфазную поверхность и с последующей диффузией их в растворе. Во многих случаях удаление растворенных атомов от межфаз-ной поверхности скомпенсировано поступлением атомов растворителя, так что растворившаяся часть избыточной фазы имеет состав и плотность упаковки твердого раствора. Однако в общем случае потоки атомов могут быть и нескомпен-сированными. Удаление, например, растворенных атомов при трансформации избыточной фазы в твердый раствор может происходить быстрее, чем доставка атомов растворителя в превращенную область. Подобная ситуация складывается в диффузионных парах многих металлов при изучении эффекта Киркендалла — Френкеля [148, 191, 367]. В таких системах атомы обоих металлов диффундируют с помощью вакансий и из-за различия парциальных коэффициентов диффузии в легкодиффундирующем металле наблюдается усадка и порообразование [148]. Формирование диффузионной пористости возможно и в случае, когда растворенные атомы диффундируют по междоузлиям, а атомы растворителя — с помощью вакансий, т. е. значительно медленнее. Если в указанных случаях зарождение пор и не происходит, избыточные вакансии оседают на дислокациях и границах или формируют призматические петли дислокаций или тетраэдры дефектов упаковки. Рассмотренные факторы, наряду с образованием дефектов в связи с появлением концентрационных градиентов в диффузионной зоне, ведут к повышению плотности дислокаций. Таким образом, [c.48]

Конечно, исключение отдельных участков спектра при наличии презиционных преобразователей амплитуды в код можно осуществить и чисто цифровым способом. Однако до тех пор, пока основным средством такого преобразования является амплитудно-временная трансформация, переход на цифровую дискриминацию связан с потерей быстродействия и поэтому найдет применение лишь в частных задачах. Но и в этих случаях при амплитудном разрешении приблизительно (а в ближайшие годы, возможно, и более высоком) может возникнуть недопустимое размытие пика из-за нестабильности порога амплитудной дискриминации не только в специальных амплитудных дискриминаторах, но и в любом звене амплитудных преобразований, в том числе и в усилителях. Следовательно, в общем случае необходимо иметь средства для стабилизации как результирующего коэффициента передачи, так и результирующего амплитудного порога спектрометрического тракта амплитудного спектрометра, работающего от полупроводниковых гамма-датчиков. Для осуществления такой стабилизации требуется иметь в спектре два опорных пика первый в начальном участке шкалы спектрометра, второй в конце этой шкалы, в области старших номеров каналов. Если оба пика смещаются в одну сторону на одинаковую величину, то [c.177]

Сд()(а) (Сд ) - коэффициент продольной силы конического тела без щитков) при у/, = = onst следует, что с изменением угла атаки а величина АСд монотонно снижается, а наибольшее ее значение обеспечивается установкой щитков с углом разнесения я/2 (фиг. 4, г). Изменение коэффициента нормальной силы определяется трансформацией зон отрыва на конической поверхности перед щитками. При а < О преимуществом обладают близко расположенные щитки (максимальная по размерам зона отрыва - с подветренной стороны, а следовательно, наибольшая величина приращения коэффициента Су). При а > О с подветренной поверхности конуса появляется общий отрыв и наиболее нагружены разнесенные щитки (у/, = 90°). [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...