Тепловые потери наружными поверхностями

Для уменьшения тепловых потерь наружная поверхность сушильной камеры защищена слоем тепловой изоляции. [c.98]

Показатели тепловых потерь наружными поверхностями котельных агрегатов и паровых турбин [c.737]

Тепловые потери наружными поверхностями 737 [c.973]

Для объектов с диаметром более 2000 мм тепловые потери определяются как для плоской поверхности. Максимально-допустимые тепловые потери изолированными поверхностями, расположенными вне поме-щений, в местностях с расчетной средней годовой температурой наружного воздуха -(-5° С, приведены в табл. 10. [c.23]

Определить толщину футеровки и температуру наружной поверхности трубы из условий, чтобы тепловые потери с 1 м трубы не [c.15]

Рабочий участок (рис. 10.10) представляет собой тонкую пластину 1 шириной й = 0,11 м и длиной L = 0,9 м, изготовленную из текстолита. Наружная поверхность пластины обтянута с обеих сторон тонкой фольгой 2, изготовленной из нержавеющей стали и выполняющей роль электрического нагревателя. Фольга, электрическое сопротивление которой 7 = 0,07 Ом, нагревается током низкого напряжения. Такая конструкция нагревателя практически исключает тепловые потери в окружающую среду. [c.153]

Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду поверхность нагретого тела покрывают тепловой изоляцией. Если увеличить толщину тепловой изоляции, покрывающей плоскую стенку, то термическое сопротивление возрастет, как это видно из выражения (13.45). Иначе обстоит дело в случае, если тепловой изоляцией покрывается труба. Ограничимся рассмотрением случая, когда труба покрыта однослойной тепловой изоляцией с наружным диаметром /з (рис. 13.8,6). Считая заданными и постоянными коэффициенты теплоотдачи 01 и ог, температуры обеих жидкостей <жг и <ж2, теплопроводности трубы Х) и изоляции Яг, рассмотрим, как будет из- [c.303]

Из рассмотрения второго случая видно, что как тепловой поток через трубу (потеря тепла), так и температура наружной поверхности [c.306]

Анализ уравнения (2.85) показывает (рис. 137, б), что изменение диаметра изоляции с1 в пределах а < з < р сопровождается возрастанием тепловых потерь за счет увеличения площади теплоотдающей поверхности изоляции = кр эти потери достигают максимума и только при 3 > йкр тепловая изоляция оправдывает свое назначение, т. е. увеличение ее наружного диаметра приводит к уменьшению тепловых потерь, [c.173]

Вращающиеся печи, как правило, не имеют наружной тепловой изоляции. Температура наружной поверхности корпуса печи в зоне обжига достигает 500—600 С и более. В связи с этим корпуса вращающихся печей интенсивно излучают тепловую энергию в окружающую среду. Потери тепла с излучением составляют 15—20% в тепловом балансе обжиговой печи. [c.71]

Для компенсации потерь в окружающую среду в тепловую изоляцию помещен компенсационный нагреватель. Перепад температуры по толщине изоляции контролировался дифференциальными термопарами. Температура наружной поверхности экспериментального участка измерялась ХА-термопарами в шести по длине трубы сечениях через 50 мм. В целом методика проведения экспериментов и обработки опытных данных аналогична рассмотренной в параграфе 4.4. [c.126]

Считая, что при определении тепловых потоков мы можем ошибиться на 50% (случай весьма грубой постановки замеров), можно ожидать ошибки в определении q2, равной 0,025%. Очевидно, что это на порядок ниже погрешности, которая будет иметь место при тарировке сечения за воздухоподогревателем. В установках, снабженных электрофильтром, наружная поверхность камер, включенных между воздухоподогревателем и дымососом, значительно больше и пренебрегать соответствующими потерями уже нельзя. [c.260]

СНИЖЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ПУТЕМ ПОДДЕРЖАНИЯ ЧИСТОТЫ НАРУЖНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА [c.97]

Необходимая толщина изоляции определяется либо из условия заданной (или предельно допустимой) величины тепловых потерь с единицы наружной поверхности, либо из условия предельной температуры наружной поверхности по санитарно-техническим требованиям. При расчете по допустимым тепловым потерям предварительно задаются температурой изолированной поверхности, определяют среднюю температуру слоя изоляции и по соответствующим таблицам находят коэффициент теплопроводности выбранного изоляционного материала. По температуре внутренней и наружной поверхности изоляции и по коэффициенту теплопроводности ее определяют толщину изоляции, после чего производят проверку температуры наружной поверхности изоляции и коэффициента теплопроводности. В случае расхождения с заданной температурой производят пересчет до совпадений температур заданной и полученной. Расхождения температур не должны превышать 1 °С. [c.134]

При расчете по допустимой температуре наружной поверхности необходимая толщина слоя изоляции определяется по перепаду температур между его внутренней и наружной поверхностями. Используя найденную величину, находят тепловые потери в окружающую среду, по которым проверяют температуру на поверхности изоляции. [c.134]

Сухой насыщенный пар исследуемого вещества получают в сосуде 1, подводя к жидкости тепло при помощи электронагревателя 2. Температуру полученного пара измеряют термометром 3. Далее пар поступает в проточный калориметр 4, где проходит по центральной охлаждаемой трубке. Вследствие отвода тепла пар конденсируется и полученный конденсат охлаждается до определенной температуры, которую можно измерить термометром 5. Отвод тепла осуществляется охлаждающей водой, которая для уменьшения тепловых потерь делает в калориметре два хода. При этом наружная поверхность калориметра имеет температуру, близкую к температуре поступающей воды, вследствие чего тепловые потери калориметра в окружающую среду невелики, а применив дополнительно наружную изоляцию, можно свести их к ничтожной величине. Повышение температуры воды в калориметре можно определить, измерив тер-260 [c.260]

На тепловую эффективность ТА влияют тепловые потери в окружающую среду с наружной поверхности корпуса площадью Рк через слой тепловой изоляции при коэффициенте теплопередачи кц. Эти потери приводят к снижению цг. [c.172]

На рис. 44 приведена схема установки с размещением приборов при проведении исследований. Время разогрева экспериментальной установки и стабилизации тепловых режимов контролировалось по температурам наружной поверхности боковых стен, свода топки и по потерям тепла [c.109]

Потеря тепла в окружающую котлоагрегат среду происходит как конвекцией, так и лучеиспусканием нагретой обшивки, кирпичной обмуровки или тепловой изоляции наружных ограждений агрегата. Согласно требованиям ПТЭ все внешние поверхности котельного агрегата и вспомогательного оборудования котельной должны быть изолированы так, чтобы их температура не превышала 70° С при температуре окружающего воздуха 35° С. [c.137]

Пример 2-13. Сосуд сферической формы диаметром di =0,6 м, температура наружной поверхности которого о=150°С, имеет тепловые потери Q = 650 Вт. Подсчитать, какое количество экранов необходимо поставить, чтобы потери тепла уменьшились вдвое, если температура защитного слоя th=3Q° . Толщину воздушной про- [c.75]

Обмуровка представляет собой сплошные наружные стенки, выполненные из керамических материалов, отделяющих газовый тракт парогенератора от окружающей среды. Она должна быть огнеупорной, механически прочной, достаточно плотной, обладать высокими теплоизоляционными свойствами и хорошо сопротивляться воздействию золы и расплавленных шлаков. Высокая огнеупорность обеспечивает длительную работу обмуровки без ремонта. Хорошие теплоизоляционные свойства необходимы для уменьшения тепловых потерь Qs, которые при большой ограждающей поверхности мощного парогенератора по наружным габаритам могут достигать значительной величины. Еще большую роль высокие теплоизоляционные свойства играют в обеспечении нормальных санитарно-гигиенических условий работы персонала электростанции (см. 4-5). Высокая плотность обмуровки обеспечивает минимальный присос воздуха в топку и газоходы, а также предотвращает выбивание пламени и продуктов сгорания в помещение при нарушении топочного режима. Особо высокие требования предъявляются к плотности обмуровки парогенераторов, работающих под наддувом. Важной характеристикой обмуровки является сопротивляемость ее химическому воздействию шлака и механическому воздействию капель шлака и частиц золы, усиливающимся с повышением температуры. [c.207]

Потери энергии в объемных гидравлических машинах складываются из гидравлических, объемных и механических потерь. Почти все эти потери переходят в тепло, вызывающее нагрев деталей и рабочей жидкости, проходящей через внутренние полости машины. Только незначительная часть тепловой энергии теряется излучением и конвекцией через корпус в связи с тем, что площадь наружной поверхности машины невелика. [c.70]

В локомобильных котлах все наружные поверхности, кроме дымовой коробки, для уменьшения потерь тепла и предотвращения ожогов обслуживающего персонала покрывают тепловой изоляцией п металлическим кожухом. [c.107]

Тепловые потери в окружающую среду путем конвекции и теплового излучения определяются в градуировочных опытах. При пропускании через опытный участок в адиабатных условиях рабочей (или вспомогательной) жидкости измеряются температура на входе и выходе из него и расход, по которым расчетным путем определяются тепловые потери. При электрическом обогреве измеряется подводимая электрическая мощность, которая при отсутствии движения рабочей жидкости равна тепловым потерям. Результаты опытов представляют в виде зависимости тепловых потерь от температуры поверхности теплообмена или наружной поверхности опытного участка. [c.394]

Определить и разместить необходимую поверхность нагрева радиаторов типа М-140 для угловой комнаты, имеющей на одной из наружных стен два окна. Тепловые потери комнаты через наружные ограждения Ст.ц=14 665 кДж/ч, температура воды на входе в радиаторы <вх=95°С, на выходе вых=70 С, температура воздуха в помещении /в=18°С. Коэффициент на остывание воды в трубах равен 1,0, на установку радиаторов — 1,03, при восьми секциях в батарее коэффициент равен 1,0, при одиннадцати секциях—1,03. Коэффициент теплопередачи й=34,35 кДж/(м -ч//С). [c.165]

Если ф < 1,3, то ограждение находится в нестационарном тепловом состоянии. Поглощаемая стенкой теплота затрачивается на разогрев ограждения (аккумуляцию) и потери в окружающую среду от наружной поверхности и меняется во времени (см. рис. 2.55), причем Т, +Т2 [c.119]

Во время эксплуатации парогенератора наряду с при-сосами холодного воздуха, замеряются тепловые потери через обмуровку и температуры на ее поверхности. Для новых современных парогенераторов тепловые потери с поверхности обмуровки не должны превышать 300 ккал/м - ч, а температуры наружных поверхностей обмуровки должны быть не более 55° С при температуре окружающего воздуха на средней высоте парогенератора 30° С. [c.262]

Т. е. тот полный приток тепловой вредности, к-рый в ур-ии (2) имел общее обозначение Ь. В фабрично-заводских помещениях, находящихся в работе, этот общий приток тепла м. б. определен более простым методом. Если помещение не имеет вентиляции, то темп-ра его повышается до тех пор, пока не установится равенство притоков и тепловых потерь наружных ограждений. Измеряя темп-ру помещений в разных пунктах по высоте его и находя среднюю внутреннюю температуру г , можно определить разность средней внутренней и наружной темп-р. Зная эту разность и размеры поверхностей охлаждения, мы узнаем общую сумм тепловых потерь помещения. При установившемся состоянии общая сумма тепловых потерь определяет общий приток тепла от всех имеющихся в помегцении источников. Измерения следует делать не в солнечный день, чтобы избежать влияния солнечной радиации. Если после этого сделать поправку на влияние естественной вентиляции, а также принять во внимание уменьшение тепловыделений при установившемся состоянии благодаря повышению внутренней темпе ,1атуры, то можно получить материалы, вполне достаточные для учета количества IV. [c.89]

Железобетонная дымовая труба [12=1 И Вт/(м-К)] внутренним диаметром d2=800MM и наружным диаметром с1з=130С1мм должна быть футерована внутри огнеупором [li=0,5 Вт/(м-К)]. Определить толщину футеровки и температуру наружной поверхности трубы t 3 из условий, чтобы тепловые потери с 1м трубы не npeebiiiia-ли 2000 Вт/м, а температура внутренней поверхности железобетонной стенки t 2 не превышала 200°С. Температура внутренней поверхности футеровки t i=425° , [c.21]

В производственных условиях тепловые потери трубопроводов определяются с помощью тепломера. Прибор представляет собой резиновую ленту, плотно прижимаему о к наружной поверхности трубопровода температура ни-ружной и внутренней поверхностей ленты измеряется термопарами. Определить потери теплоты с 1 м длины паропровода диаметром 17/16 см с изоляцией из зонолита (А, = = = 0,072 (1 + 3,63 10 t), Вт/(м К) толщиной 11 см, если температуры поверхностей резиновой (Ji=0,16 Вт/(м- К)1 ленты толщиной 3 мм равны 55 и 51,5 °С. Определит ь также температуры на внутренней поверхности изоляции и в ее среднем сечении. [c.179]

Опытные образцы должны плотно, без воздушных зазоров, прилегать к поверхностям нагревателя и холодильников (контактно тепловое сопротивление должно быть пренебрежимо малым). Плотность контакта достигается чистотой обработки указанных поверхностей, для этого могут также применяться специальные нажимные устройства. Толщина образцов мала по сравнению с диаметром, но тем не менее часть теплоты может уходить через боковую поверхность образцов, и поле температур будет отличаться от поля температур плоских образцов неограниченных размеров. Во избежание этого предусмотрена боковая тепловая защита образцов с помощью изоляции из асбоцемента, теплопроводность которого при 50 °С равна 0,08 Вт/(м-К). Измерение перепадов температуры в образцах осуществляется хромель-алюмелевыми термопарами, уложенными в канавках, выфрезерованных непосредственно на поверхностях корпуса электрического нагревателя и холодильников. Спаи измерительных термопар находятся в центральной части образцов. Для контроля поля температур нагревателя предусмотрены дополнительные термопары, спаи которых находятся ближе к боковым поверхностям. Кроме того, на наружной поверхности бокового слоя защитной изоляции заложена термопара, служащая для оценки тепловых потерь. Все термопары имеют общий холодный спай, он термостатируется с помощью нуль-термостата. [c.127]

Трубки выполнены из латуни внутренний и наружный диаметры их составляют соответствейно 8 и ГО мм, их длина равна 400 мм. Греющей средой служит насыщенный водяной пар, который конденсируется на внешней поверхности трубок, в качестве нагреваемой среды используется вода, циркулирующая внутри трубок. Кожух теплообменника покрыт изоляцией, защищающей его от тепловых потерь. Сухой насыщенный пар из магистрали поступает в верхнюю часть теплообменника, а конденсат отводится из нижней его части. Охлаждающая вода подается в теплообменник из водопроводной сети через уравнительный бачок, который обеспечивает постоянство расхода во времени. Нагретая в теплообменнике вода сбрасывается в канализацию. [c.196]

На рис. 32-15 схематически изображен трубчатый регнератор конструкции Невского машиностроительного завода им. Ленина. Воздух проходит внутри трубок (й =38 мм) последовательно по трем ходам. Газ омывает трубки снаружи. Для уменьшения потерь тепла на всех наружных поверхностях регенератора предусмотрена тепловая изоляция. [c.385]

Экспериментальные участки изготавливались из трубы 7,7X0,35 (сталь 1Х18Н10Т) рабочей длиной 402 мм. Рабочая часть трубы нагревалась путем непосредственного пропускания.переменного тока низкого напряжения. В многослойной теплоизоляции участка был вмонтирован многосекционный компенсационный электронагреватель, который исключал тепловые потери и их влияние на термопары, измеряющие температуру наружной поверхности опытной трубы. [c.107]

Наложение тепловой изоляции способствует сок раще-нию ошибки. Однако надо иметь в виду, что для относительно тонких труб утолщение изоляции приводит к увеличению наружной поверхности и росту удельных тепловых потерь. Прикидочные расчеты показывают, что для изолированных труб пароперегревателей поправка достигает 2—4°С. Для труо водяных экономайзеров и работающих в области влажного пара испарительных поверхностей нагрева с их очень высокими коэффициентами теплоотдачи и относительно низкими температурами поправка сокращается до 1— 2 С. Вместе с тем надо [c.229]

При том же объеме крупнопанельный дом серии 1-464А со спаренными переплетами и остеклением 26%, имеет тепловую характеристику 0,46 ккал1м ч град, что почти на 50% превышает тепловую характеристику кирпичного здания. Более 40% тепловых потерь такого здания дают расчетные потери окон из-за применения спаренных переплетов. Фактические тепловые потери окон еще больше из-за недостаточного уплотнения и, следовательно, большой инфильтрации наружного воздуха. Применение раздельных двойных оконных переплетов уменьшает тепловые потери всего здания на 20%. В [Л. 3] рекомендуется понизить остекленность жилых зданий, так как излишние поверхности окон ухудшают теплотехнические и экономические показатели зданий, снижают их теплоустойчивость, ухудшают микроклимат помещений как в зимний, так и в летний период. По приказу Госстроя СССР от 21 июля 1965 г. в настоящее время площадь световых проемов в целом по жилому зданию не должна превышать 1 5,5 площади пола. [c.8]

Рабочий канал ЦЛИН, разработанного в НИИЭФА (рис. 5.1) [2], образован двумя коаксиальными тонкостенными трубами, зазор между которыми равен 15 мм. К наружной поверхности внешней трубы примыкает индуктор. Магнитопровод индуктора набран из нескольких прямоугольных пакетов железа длиною 1260 мм. В пазах пакетов помещены цилиндрические катушки обмотки. Внутренняя труба канала также заполнена пакетами магнитопровода. Между магнитопроводами и стенками канала проложен слой тепловой изоляции. Выравнивание профиля скоростей на входе и уменьшение местных гидравлических потерь обеспечиваются установкой конфузора и диффузора соответственно на входе в канал и выходе из него. Насос рассчитан для работы при температуре перекачиваемого металла 850° С. Тепловой режим магнитопровода и обмотки обеспечивается системой принудительного охлаждения водой. [c.68]

Определение термических сопротивлений неоднородных по структуре ограждений приведено в [17, 19]. Теплотехнические характеристики некогорых конструкций наружных строительных ограждений даны в табл. 5.8, 5.9. Обмер поверхностей ограждения f при определении тепловых потерь производится в соответствии с рис. 5.1. [c.370]

Уравнение (2-22) соответствует только верхней, выступающей над основанием, цилиндрической части колпака 6. При выводе уравнения учтено, что тепловой поток поступает к колпаку 6 снизу и определяющим является перепад тем-лературы по высоте (вдоль координаты х), причем в оптимальной конструкции перепад этот составляет обычно не более 10 град, а тепловые потери с наружной поверхности через теплозащитную оболочку становятся заметными только при перегревах ядра над средой свыше 100 град, поэтому потери условно приняты не зависящими от координаты х. Их удельная плотность на поверхности колпака [c.42]

Наружные поверхности корпуса в рассматриваемых котлах имеют сравнительно невысокую температуру (не выше температуры насыщенного пара). Поэтому необязательно устройство какой-либо изоляции котла. Практически передвижной котел с внутренней топкой может быть приближен вплотную к пароиспользующему оборудованию и окрашен нежаростойкой краской. По тем же причинам потеря тепла в окружающую среду составляет относительно небольшую долю в тепловом балансе котла. [c.57]

Во избежание ожогов обслуживающего персонала, а также для уменьшения тепловых потерь все трубопроводы с температурой наружной поверхности стенки выше 45 покрываются тепловой изоляцией так, чтобы темперчтура наружной поверхности изоляции не превышала 45 °С. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...