Конвективная поверхность нагрева расчет

Для расчета конвективных поверхностей нагрева (пароперегреватели, экономайзеры и т. п.) определяют следующее. Теплота, отданная продуктами сгорания, [c.164]

При расчете конвективных поверхностей нагрева, когда конвективный теплообмен преобладает над лучистым, принято формулу для подсчета количества тепла, переданного излучением, представлять в виде [c.193]

РАСЧЕТ КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА [c.8]

Расчет конвективных поверхностей нагрева в любом газоходе котла производится путем совместного решения уравнений теплопередачи [c.110]

Применительно к печам такого типа изложенные выше соображения о развитии конвективного теплообмена должны полностью учитываться. Сложность расчета конвективных печей заключается главным образом в выборе наиболее подходящей к конкретным условиям теплообмена формулы для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией, а также в правильном определении расчетной поверхности нагрева. Расчет печей усложняется, если происходит нагрев массивных изделий, особенно если речь идет о печах для непрерывного технологического процесса. Однако то обстоятельство, что в конвективных печах внешний теплообмен совершается по закону разности первых степеней температур и что можно полагать коэффициент теплоотдачи независящим от температуры, существенно упрощает решение и позволяет преодолеть многие расчетные трудности. [c.287]

Величины тепловых напряжений топочного объема в топках с одним двухсветным экраном и без него, полученные расчетом, а также процент увеличения теплового напряжения топочного объема при установке в топке одного двухсветного экрана приведены в табл. 18. Это увеличение для обычных при эксплуатации котлов температур на выходе из топки и теплонапряжений топочного объема составляет в среднем 20—25%. Соответственно можно увеличить производительность котла. Однако, при этом возникают дополнительные затраты на изготовление и установку двухсветного экрана, на увеличение конвективной поверхности нагрева (для снижения до прежней величины температуры уходящих газов), а также дополнительные расходы на собственные нужды. В то же время повышение производительности котлов при неизменности их габаритов с учетом стоимости котельного цеха оказывается решающим фактором. [c.103]

При расчете конвективных поверхностей нагрева решается система двух уравнений — теплообмена и теплового баланса [c.193]

Для расчета температуры стенки конвективных поверхностей нагрева ВПГ удельную тепловую нагрузку можно определить по формуле [c.197]

Для поверхностей нагрева, размещаемых по газовому тракту после температуры продуктов сгорания Грг, при которой раздваивается газовый поток, принимается соответствующий частичный расход продуктов сгорания. Поверхности нагрева, у которых место раздвоения потока газов оказывается в промежутке между входной и выходной температурами продуктов сгорания, рассчитываются как две части до и после разделения потока газов. Для конвективных поверхностей нагрева обеспечено изменение заходности змеевиков, чтобы получить приемлемые скорости пара Wn. При задании габаритов газоходов учитываются ограничения на минимально и максимально допустимые значения скорости продуктов сгорания Wr. Программа расчета поверхностей нагрева построена как универсальная, с логическими ветвлениями по перечисленным конструктивным особенностям. [c.53]

Расчет конвективных поверхностей нагрева [c.85]

В первой части книги приведены результаты исследования физических процессов, определяющих работу конвективных поверхностей нагрева теплообмена, загрязнения поверхности золовыми отложениями, золового износа труб, выпадения из дымовых газов сернокислотной росы и коррозии металла труб. Рекомендованы уточненные методы расчета этих процессов. [c.2]

Книга написана то материалам докторской диссертации автора [Л. 1]. Первоисточником для диссертации послужил ряд работ по исследованию конвективных поверхностей нагрева, поставленных автором в котельном отделении Всесоюзного теплотехнического института. Каждая из этих работ ставилась с целью дать ответ на тот или иной частный вопрос, актуальный для промышленности, и в то же время была определенным этапом общего плана. Этим общим планом предусматривалось последовательное изучение физических процессов, определяющих работу конвективных поверхностей нагрева и создание более широкой научной основы для их расчета и конструирования. [c.3]

В наиболее изученной части физических процессов, протекающих в конвективных поверхностях нагрева — теплоотдаче и аэродинамическом сопротивлении, — до последнего времени имелись неясные стороны и опорные вопросы. В частности, не было достаточных данных для установления влияния на коэффициент теплоотдачи и аэродинамические сопротивления температурных условий. В нормах теплового расчета котельных агрегатов, выпущенных ЦКТИ в 1945 г. и ВТИ в 1952 г., были различные н, как будет видно из последующего, неудовлетворительные методы учета температурных условий при определении коэффициента теплоотдачи, приводящие к существенным ошибкам. Неправильно учитывается влияние температурных условий до сих пор и в нормах аэродинамического расчета [Л. 65]. [c.8]

Приведенная выше методика -расчета имеет большое значение. Она не только делает расчет конвективных поверхностей нагрева более точным и надежным, но и показывает расчетчикам и конструкторам, в каком [c.30]

Примечание. Конвективная поверхность нагрева ширм указана расчетной, т. е. за вычетом входящей в расчет топочной камеры их радиационной поверхности нагрева. [c.47]

К конвективным поверхностям нагрева относятся фестон, конвективный пучок, пароперегреватели первичного пара и пара промежуточного перегрева, переходная зона, экономайзер и воздухоподогреватель. Несмотря на особенности каждой из этих поверхностей нагрева, они характеризуются тем, что все получают тепло конвекцией, и поэтому метод их теплового расчета одинаков. [c.159]

Оставшееся после теплообмена в топке и в фестоне тепло продуктов сгорания распределяют между конвективными поверхностями нагрева водопарового тракта, учитываемыми тепловым балансом (14-34), и воздухоподогревателем. Для этих поверхностей нагрева выполняют конструкторский расчет. Сначала тепло распределяют между теми поверхностями нагрева, для которых заданы или известны входные и выходные параметры рабочего тела. В соответствии с 14-2 сначала определяют количество тепла, которое необходимо передать пароперегревателю Qne для достижения заданных параметров пара (D, рпе, tne) и затем воздухоподогревателю Qaa (Уг.в, /г.в)- [c.165]

Тепловой расчет конвективных поверхностей нагрева. Интенсификация работы поверхностей нагрева котла [c.231]

При расчете топок стационарных паровых котлов тепловую нагрузку относят к эффективной радиационной поверхности нагрева. В передвижных паровых котлах, ограниченных по весу, правильнее будет нагрузку относить к полной радиационной поверхности нагрева котла. Это дает возможность сравнивать эту нагрузку с тепловой нагрузкой конвективных поверхностей нагрева котла. [c.231]

Уменьшение температуры Гу. - связано с необходимостью увеличения конвективных поверхностей нагрева, что вызывает возрастание стоимости этих поверхностей и удельного расхода электроэнергии на преодоление сопротивления по воздушному тракту и тракту продуктов сгорания. С другой стороны, снижение Гу.г приводит к увеличению экономии топлива в результате более полного использования теплоты отходящих газов. Поэтому оптимальную температуру уходящих продуктов сгорания следует определить на основании технико-экономических расчетов. [c.128]

Расчет теплообмена в конвективных поверхностях нагрева [c.129]

Расчет теплопередачи в конвективных поверхностям нагрева [c.430]

При конструкторском тепловом расчете конвективных поверхностей нагрева количество тепла, которое должно быть передано-газам, бывает известно или в соответствии с установленными основными параметрами обогреваемой среды или в результате выбора температур газов в области рассчитываемой поверхности нагрева. Определению, в этом случае подлежит величина требующейся конвективной поверхности нагрева, для чего предварительно рассчитывают температурный напор М и коэффициент теплопередачи к. [c.430]

Конвективная поверхность нагрева, расчет 85 Конденсат, переохлаждение 247 Конденсаторы, кратность охлажлсипя 242 [c.356]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

При расчете теплообмена конвективных поверхностей нагрева используют коэффициент теплопередачи, который для многослойной стенки, какой является труба котла с наружными и внутренними загрязненями, зависит от коэффициента теплоотдачи от газов к стенке трубы и от трубы к нагреваемой среде, а также от толщины и теплопроводности стенки трубы и наружных и внутреншх отложений. [c.52]

Отсутствие надежного метода теплового расчета конвективных поверхностей нагрева паровых котлов заставляет во многих случаях принимать величины поверхностей нагрева со значительным запасом, а затем, в процессе наладочных испытаний, устанавливать необходимые поверхности нагрева. Такой способ выбора поверхностей нагрева усложнял ввод котлов в эксплуатацию и приводил к длительной наладке, в процессе которой приходилось удалять часть поверхностей нагрева, выполненных из высококачественных сталей. Например, в процессе наладки котла типа 75-39-Ф-1 (на кашпирском сланце) из-за отклонений температуры перегретого пара от расчетной величины пришлось удалить 49% поверхности труб противоточной части пароперегревателя. [c.188]

Приведенные в табл. 2-5 значения предельно допустимых скоростей газа положены в основу рекомендаций по проектированию конвективных поверхностей нагрева, приведенных в новом едином нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов. Существенно снижены лишь предельно допустимые скорости газа для антрацита (на 1,5 Mj eK). [c.44]

Выше указывалось, что предельные скорости, приведенные в табл. 2-5, вычислены при содержании горючих в уносе, взятом ло нормам теплового расчета котельных агрегатов ВТИ [Л. 3]. В действительности содержание горючих в уносе при сжиганни АШ может оказаться гв некоторых случаях значительно больше. Для того чтобы предотвратить интенсивный золовой износ труб для этих случаев, в указаниях по проектированию конвективных поверхностей нагрева рекомендовано не допускать скорости газа выше 10,5 uj eK. [c.44]

Тепловосприятне элементов конвективных поверхностей нагрева определяется согласно Тепловому расчету котельных агрегатов с учетом коэффициентов неравномерности тепловосприятия по приложению I. [c.51]

По данным теплового расчета в табл. 111-24 приведены средние удельные и суммарные тепловосприятия всех поверхностей нагрева на один корпус котельного агрегата. Ня основании. этой таблицы распреде.лены тепловосприятия по высоте топки, НРЧ, ВРЧ, ширмо-вых и конвективных поверхностей нагрева и экранов поворотной камеры. Коэффициенты неравномерности тепловосприятия элементов по высоте и ширине топки выбраны по табл. I-I, 1-2, 1-6 приложения Т. Все данные по неравномерностям тепловосприятий представлены в табл. 111-25—III-29. Незначительные отклонения принятых значений от рекомендуемых объясняются необходимостью сведения баланса по тепловосприятиям. [c.118]

Примечание, Поверхность нагрева конвективной поверхности нагрева ширмовой части паро-перегревателя указана расчетная, т. е. за вычетом входящей в расчет топочно.1 камеры ее раднац,ионной поверхности нагрева. [c.21]

Статические соотношения для перечисленных способов регулирования можно определить с помощью обычных методов тепло-техничесиих расчетов. Для конвективных поверхностей нагрева эти расчеты дают в общем достаточно точные результаты. Более сложно обстоит дело с радиационными поверхностями напрева, особенно такими, которые находятся в зоне прямого излучения факела. Так, предварительные расчеты характеристик поворотных горелок очень неточны неточны также расчеты, связанные с изменением положения факела путем рециркуляции дымовых газов. [c.258]

При конструктивном Т0ПЛЮВОМ расчете передвижных па-ровых котлов температуру уходящих газов на основании ОПЫТНЫХ данных можно рекомендовать не выше + 400 С — для котлов с развитыми конвективными поверхностями нагрева (дымогарные, водотрубные и комбинированные 1Котлы) и 500° С — для жаротрубных котлов с небольшими конвективными поверхностями нагрева (котлы с внутренними топками и кипятильными трубами). [c.220]

Общая методика расчета конвективных поверхностей нагрева следующая. При установившемся тепловом режиме количество теплоты, отданной первичным теплоносителем (продуктами сгорания), равно количеству теплоты, полученной вторичным теплоносителем (паром, водой, воздухом) с учетом тенлопотерь. [c.129]

Как видно из рис. VI. 8, для конвективных поверхностей нагрева ВПГ и котлов коэффициент использования а з является постоянной величиной в широком диапазоне скоростей и определяется только видом сжигаемого топлива, температурным режимом поверхности кипятильных труб и температурой дымовых газов. Поэтому при расчете конвективных поверхностей нагрева высоконаиорных парогенераторов, которые работают на газе и жидком топливе, целесообразно и удобно пользоваться коэффициентом их использования. [c.226]

При поверочном тепловом расчете конвективных поверхностей нагрева известньи величин-а поверхности нагрева и ее конструктивные характеристики, а также температура газов перед рассчитываемой поверхностью нагрева (из расчета предшествующей поверхности нагрева). Определению подлежит количество тепла, воспринимаемое рассчитываемой поверхностью нагрева, или, что то же,, температура газов после нее. Для этого задаются температурой газов после рассчитываемой поверхности нагрева в первом приближении и, исходя из нее, определяют температурный напор и коэффициент теплопередачи далее рассчитывают по уравнению 10-27 количество тепла, воспринимаемое поверхностью нагрева, определяют энтальпию газов по уравнению (10-26) и температуру обогреваемой среды на выходе из рассчитываемой поверхности нагрева. Если температура газов после поверхности нагрева отличается от заданной в первом приближении на 10-4-50° С,, то расчет проводят во втором приближении, уточняя только значение температурного напора. Если температура пазов после поверхности нагрева отличается от заданной в пер- [c.430]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...