Расчет конвективных поверхностей нагрева котельного

Расчет конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата [c.69]

Величины тепловых напряжений топочного объема в топках с одним двухсветным экраном и без него, полученные расчетом, а также процент увеличения теплового напряжения топочного объема при установке в топке одного двухсветного экрана приведены в табл. 18. Это увеличение для обычных при эксплуатации котлов температур на выходе из топки и теплонапряжений топочного объема составляет в среднем 20—25%. Соответственно можно увеличить производительность котла. Однако, при этом возникают дополнительные затраты на изготовление и установку двухсветного экрана, на увеличение конвективной поверхности нагрева (для снижения до прежней величины температуры уходящих газов), а также дополнительные расходы на собственные нужды. В то же время повышение производительности котлов при неизменности их габаритов с учетом стоимости котельного цеха оказывается решающим фактором. [c.103]

Книга написана то материалам докторской диссертации автора [Л. 1]. Первоисточником для диссертации послужил ряд работ по исследованию конвективных поверхностей нагрева, поставленных автором в котельном отделении Всесоюзного теплотехнического института. Каждая из этих работ ставилась с целью дать ответ на тот или иной частный вопрос, актуальный для промышленности, и в то же время была определенным этапом общего плана. Этим общим планом предусматривалось последовательное изучение физических процессов, определяющих работу конвективных поверхностей нагрева и создание более широкой научной основы для их расчета и конструирования. [c.3]

В наиболее изученной части физических процессов, протекающих в конвективных поверхностях нагрева — теплоотдаче и аэродинамическом сопротивлении, — до последнего времени имелись неясные стороны и опорные вопросы. В частности, не было достаточных данных для установления влияния на коэффициент теплоотдачи и аэродинамические сопротивления температурных условий. В нормах теплового расчета котельных агрегатов, выпущенных ЦКТИ в 1945 г. и ВТИ в 1952 г., были различные н, как будет видно из последующего, неудовлетворительные методы учета температурных условий при определении коэффициента теплоотдачи, приводящие к существенным ошибкам. Неправильно учитывается влияние температурных условий до сих пор и в нормах аэродинамического расчета [Л. 65]. [c.8]

Оптимальное значение температуры газов на выходе из топки очевидно, должно определяться технико-экономическими расчетами, определяющими минимальную стоимость котельного агрегата, так как настенные радиационные поверхности нагрева значительно дороже конвективных. Однако при сжигании твердых топлив температура для предотвращения шлакования конвективных поверхностей нагрева всегда должна быть ниже температуры размягчения золы. Поэтому для каждого топлива в зависимости от свойств его золы существует некоторое оптимальное значение температуры газов не1 выходе из топки. Рекомендуемые значения этих температур приведены в табл. 44. [c.282]

Дальнейшее распределение температур в конвективных элементах котельного агрегата можно получить из балансовых- соотношений, что и выполняется в процессе теплового расчета. Чем меньше будет объем продуктов горения, тем больше они охлаждаются, отдавая свое тепло воде, пару или воздуху. Другими словами, чем больше присосы воздуха в газовом тракте котельного агрегата, тем большие поверхности нагрева нужны для охлаждения дымовых газов до заданной температуры. Поэтому задача создания плотных (со стороны газов) котельных агрегатов весьма актуальна для компоновки конвективной части котельных агрегатов. [c.163]

Помимо приведенных выше балансовых соотношений, показывающих, до какой температуры возможно ох- ладить газы воздухом, важное значение имеют величина поверхности нагрева и габариты котельного агрегата, получающиеся из конкретных тепловых расчетов. В частности, обычно нужно уложиться в П-образ-ную компоновку агрегата таким образом, чтобы высота конвективной шахты увязывалась с высотой топки. [c.165]

Все гидродинамические расчеты должны обязательно производиться для номинальной нагрузки котельного агрегата. Для парообразующих поверхностей нагрева с естественной циркуляцией, для прямоточных котлов и для радиационных пароперегревателей любых котлов необходимо выполнять гидродинамические расчеты еще и для минимальной нагрузки, которая может быть примята равной 60% от номинальной нагрузки для котлов с камерными топками и 25% для котлов со слоевыми топками. Для конвективных пароперегревателей, водяных экономайзеров и сепарационных устройств гидродинамические расчеты на минимальную нагрузку производить не нужно, так как условия их работы при пониженных нагрузках даже несколько облегчаются. [c.455]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

Приведенные в табл. 2-5 значения предельно допустимых скоростей газа положены в основу рекомендаций по проектированию конвективных поверхностей нагрева, приведенных в новом едином нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов. Существенно снижены лишь предельно допустимые скорости газа для антрацита (на 1,5 Mj eK). [c.44]

Выше указывалось, что предельные скорости, приведенные в табл. 2-5, вычислены при содержании горючих в уносе, взятом ло нормам теплового расчета котельных агрегатов ВТИ [Л. 3]. В действительности содержание горючих в уносе при сжиганни АШ может оказаться гв некоторых случаях значительно больше. Для того чтобы предотвратить интенсивный золовой износ труб для этих случаев, в указаниях по проектированию конвективных поверхностей нагрева рекомендовано не допускать скорости газа выше 10,5 uj eK. [c.44]

Тепловосприятне элементов конвективных поверхностей нагрева определяется согласно Тепловому расчету котельных агрегатов с учетом коэффициентов неравномерности тепловосприятия по приложению I. [c.51]

По данным теплового расчета в табл. 111-24 приведены средние удельные и суммарные тепловосприятия всех поверхностей нагрева на один корпус котельного агрегата. Ня основании. этой таблицы распреде.лены тепловосприятия по высоте топки, НРЧ, ВРЧ, ширмо-вых и конвективных поверхностей нагрева и экранов поворотной камеры. Коэффициенты неравномерности тепловосприятия элементов по высоте и ширине топки выбраны по табл. I-I, 1-2, 1-6 приложения Т. Все данные по неравномерностям тепловосприятий представлены в табл. 111-25—III-29. Незначительные отклонения принятых значений от рекомендуемых объясняются необходимостью сведения баланса по тепловосприятиям. [c.118]

Нормами теплового расчета котельных агрегатов рекомендуется очистку топочных экранов, конвективных и ширмовых пароперегревателей, а также конвективных поверхностей нагрева, расположенных з горизонтальных газоходах, производить путем обдувки с использованием пара. [c.318]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплоиереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, аср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [c.249]

В табл. 7-3 приведены данные по изменению величин поверхностей нагрева и стоимостей труб для их изготовления в вариантах 2-1, 2-2 и 2-4 по сравнению с вариантом 2. Расчеты выполнены для случаев использования в ширмах I и II ступеней и в конвективном первичном перегревателе труб из стали ЭИ-756 или стали 1Х18Н12Т. Для выводов принят второй случай, т. е. сталь 1Х18Н12Т, которая широко применяется в пароперегревателях котельных агрегатов сверхкритического давления. Что касается стали ЭИ-756, то к настоящему времени выпущена относительно небольшая партия труб из этой стали, и оптовая цена на них, по мнению многих спе-272 [c.272]

Учитывая все это, в котельном отделении ВТИ было (поставлено лабораторное исследование процесса загрязнения трубчатых попереч-но-обтекаемых поверхностей, имеющее целью выяснить основные закономерности ЭТОГО процесса, установить методику расчета, выявить прО филь Поверхности нагрева, наименее подверженный загрязнению, и дать рекомендации по устройству самообдувающихся конвективных поверхностей котельных агрегатов [Л. 7]. [c.12]

Определение тепловосприятий элементов, участков и разверенных труб производится по данным теплового расчета путем распределения радиационного и конвективного тепловосприятий между их поверхностями нагрева аналогично расчетам для котельных агрегатов с естественной циркуляцией п. 4-09—4-15. В пределах каждого участка тепловосприятие принимается завномерным. Учет неравномерностей тепловосприятпя по элементу производится согласно приложению I. [c.58]

В СВЯЗИ С обсуледаемым вопросом нужно подчеркнуть, что экспериментальное определение С, производится в условиях, когда на пакет труб натекает однородный воздушный поток с естественной для аэродинамических труб турбулентностью в начале их рабочего участка. Действительные условия натекания могут оказаться иными. Интересным примером служат данные, полученные Пучковым (ВВМИУ им. Дзержинского) на модели корабельного котла. В топочном объеме этого котла организовано очень дющное завихрение протекающих газов. Конвективный пакет труб играет, соответственно, роль успокоительной решетки, погашающей вихри и измельчающей турбулентность натекающего потока. Неудивительно, что при таком положении интенсивность теплоотдачи оказалась, как показал опыт, убывающей от первого и до третьего поперечного ряда. Более глубоко расположенные ряды участвовали в теплопередаче уже обычным образом, поскольку предшествующие три ряда лишали поток первоначальной индивидуальности и оставался в действии механизм искусственного развития турбулентности, свойственный всяким многорядным пакетам труб. Приведенный пример указывает на то, что турбулентная структура натекающего на пакет потока способна существенно повлиять на интенсивность теплоотдачи, однако только при малом числе рядов в многорядных же пучках средняя величина а может всегда практически рассчитываться по данным норм. Поправки делаются только на неполноту омывания труб потоком. Под этим подразумевается неравномерность скоростей газов на разных участках поверхности нагрева, переменный угол атаки и т. п. Эти поправки, а также поправки на загрязнение труб, приводятся Б методе теплового расчета котельных агрегатов. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...