Расчет теплопередачи в конвективных поверхностях нагрева

Расчет теплопередачи в конвективных поверхностям нагрева [c.430]

Расчет конвективных поверхностей нагрева в любом газоходе котла производится путем совместного решения уравнений теплопередачи [c.110]

При конструкторском тепловом расчете конвективных поверхностей нагрева количество тепла, которое должно быть передано-газам, бывает известно или в соответствии с установленными основными параметрами обогреваемой среды или в результате выбора температур газов в области рассчитываемой поверхности нагрева. Определению, в этом случае подлежит величина требующейся конвективной поверхности нагрева, для чего предварительно рассчитывают температурный напор М и коэффициент теплопередачи к. [c.430]

Тепловой расчет конвективной поверхности нагрева котла, расположенной в газоходах, производится при помощи двух уравнений теплового баланса и теплопередачи для рассматриваемой части поверхности нагрева. [c.266]

Расчет коэффициентов теплопередачи /г для конвективных поверхностей нагрева следует вести по формулам, приведенным в табл. 10-9. Там же приведены формулы и номограммы, необходимые для расчета значений коэффициентов теплоотдачи а, коэффициентов загрязнения е, и некоторые другие данные, используемые для расчета коэффициентов теплопередачи. [c.199]

Коэффициент теплопередачи аппарата k, входящий в формулу (11), определяют из расчета отдельных процессов, характеризующих общую интенсивность передачи тепла. Такими процессами являются конвективный теплообмен между поверхностью нагрева (охлаждения) и обтекающей ее средой и теплопроводность через разделяющую теплоносители твердую стенку. Интенсивность конвективного теплообмена определяется величиной коэффициента теплоотдачи а. [c.174]

Если исходить из того, что q >qi (хотя это не всегда так например, при установке контактных экономайзеров после котлов, имеющих хвостовые поверхности нагрева, может быть q2>q ), и считать, что процессы массообмена играют меньшую роль в общем количестве переданного тепла, чем процессы конвективного переноса, то для практических расчетов удобно представить уравнение теплопередачи в виде [c.38]

Расчеты конвективного и лучистого теплообмена в поверхностях нагрева, расположенных после топочной камеры, базируются на уравнениях тепловосприятия по тепловому балансу и теплопередачи. [c.445]

Как видно из формул (266)—(269), увеличение коэффициента теплоотдачи конвекцией, а следонательно, интенсификация теплопередачи может быть достигнута повышением скорости газов, а также уменьшением диаметра труб. Соответственно уменьшаются конвективные поверхности нагрева и их стоимость. Однако при этом резко возрастает сопротивление движению газов, а при наличии золового износа — интенсивное истирание труб. Поэтому скорости газов в конвективных поверхностях нагрева, а также скорости воздуха в воздухоподогревателях должны быть выбраны из технико-экономических расчетов, учитывающих эти факторы и определяющих наивыгоднеишие скорости газов и воздуха (см. гл. XXI). Расчетную скорость потока ш определяют по следующим формулам для газов [c.296]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

При поверочном тепловом расчете конвективных поверхностей нагрева известньи величин-а поверхности нагрева и ее конструктивные характеристики, а также температура газов перед рассчитываемой поверхностью нагрева (из расчета предшествующей поверхности нагрева). Определению подлежит количество тепла, воспринимаемое рассчитываемой поверхностью нагрева, или, что то же,, температура газов после нее. Для этого задаются температурой газов после рассчитываемой поверхности нагрева в первом приближении и, исходя из нее, определяют температурный напор и коэффициент теплопередачи далее рассчитывают по уравнению 10-27 количество тепла, воспринимаемое поверхностью нагрева, определяют энтальпию газов по уравнению (10-26) и температуру обогреваемой среды на выходе из рассчитываемой поверхности нагрева. Если температура газов после поверхности нагрева отличается от заданной в первом приближении на 10-4-50° С,, то расчет проводят во втором приближении, уточняя только значение температурного напора. Если температура пазов после поверхности нагрева отличается от заданной в пер- [c.430]

Для газотрубных рекуператоров в знаменатели формул (1.153) и (1.154) следует вводить множитель ri2 из табл. 1 5. Поверхности нагрева трубчатых рекуператоров без оребрения или вставок рассчитывают по формуле (1.153), коэффициент теплопередачи в которой может быть определен в соответствии с п. 3.5.4 кн. 3 настоящей серии, а также [34], если рекуператор конвективный. Для трубчатых радиационных рекуператоров существует специфика в расчете О]. Если трубы имеют оребрение или другие устройства для ин-тенсифакции теплообмена, то удобнее использовать формулу (1.154). [c.58]

В СВЯЗИ С обсуледаемым вопросом нужно подчеркнуть, что экспериментальное определение С, производится в условиях, когда на пакет труб натекает однородный воздушный поток с естественной для аэродинамических труб турбулентностью в начале их рабочего участка. Действительные условия натекания могут оказаться иными. Интересным примером служат данные, полученные Пучковым (ВВМИУ им. Дзержинского) на модели корабельного котла. В топочном объеме этого котла организовано очень дющное завихрение протекающих газов. Конвективный пакет труб играет, соответственно, роль успокоительной решетки, погашающей вихри и измельчающей турбулентность натекающего потока. Неудивительно, что при таком положении интенсивность теплоотдачи оказалась, как показал опыт, убывающей от первого и до третьего поперечного ряда. Более глубоко расположенные ряды участвовали в теплопередаче уже обычным образом, поскольку предшествующие три ряда лишали поток первоначальной индивидуальности и оставался в действии механизм искусственного развития турбулентности, свойственный всяким многорядным пакетам труб. Приведенный пример указывает на то, что турбулентная структура натекающего на пакет потока способна существенно повлиять на интенсивность теплоотдачи, однако только при малом числе рядов в многорядных же пучках средняя величина а может всегда практически рассчитываться по данным норм. Поправки делаются только на неполноту омывания труб потоком. Под этим подразумевается неравномерность скоростей газов на разных участках поверхности нагрева, переменный угол атаки и т. п. Эти поправки, а также поправки на загрязнение труб, приводятся Б методе теплового расчета котельных агрегатов. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...