Теплопроводность стенки трубы

Задача 13.2. Паропровод диаметром djd.2 = 150/160 мм покрыт слоем теп-.ювой изоляции толщиной б = 100 мм коэффициент теплопроводности стенки трубы = 50 Вт/(м К), а изоляции = 0,08 Вт/(м К). Температура внутренней поверхности паропровода = 400 °С, наружной поверхности изоляции [c.175]

X — теплопроводность стенки трубы. [c.300]

Полное решение задачи для произвольно задаваемого распределения плотности теплового потока по окружности трубы требует составления довольно обширных таблиц. Однако решение для простого косинусоидального распределения плотности теплового потока по окружности трубы можно записать в очень компактном виде. Так как теплопроводность стенки трубы до некоторой степени сглаживает изменение температуры по окружности, распределение плотности теплового потока по окружности во многих прикладных задачах можно аппроксимировать косинусоидальной зависимостью. [c.212]

Ям —коэффициент теплопроводности стенки трубы, вт м град-, [c.215]

Термическое сопротивление оксидной пленки, м К/Вт Теплопроводность стенок труб греющей секции, Вт/(м К) [c.290]

Теплопроводность стенки трубы 249 [c.249]

Теплопроводность стенки трубы 251 [c.251]

По табл. 2-1 находим коэффициенты теплопроводности стенки трубы >.0 = 50 ккал/м час град, первого слоя изоляции Г, = 0,12 час и второго слоя [c.104]

Трубчатый воздушный подогреватель производительностью 2,78 кг воздуха в 1 с выполнен из труб диаметром й(/йз = 43/49 мм. Коэффициент теплопроводности материала труб Л=50 Вт/(м °С). Внутри труб движется горячий газ, а наружная поверхность труб омывается поперечным потоком воздуха. Средняя температура дымовых газов /ц(1 = 250°С, а средняя температура подогреваемого воздуха 1к2=145°С. Разность температур воздуха на входе и выходе из подогревателя равна 6 =250° С. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке ai = 45 Вт/(м - С) и от стенки к воздуху 03 = =25 Вт/(м2.°С), [c.18]

Температура у основания ребра о = 80°С температура окружающего воздуха f)K=18° . Коэффициент теплоотдачи от ребер и внешней поверхности трубы к окружающему воздуху а = 9,3 Вт/ /(м -°С) коэффициент теплопроводности стенки Л=55,7 Вт/(м-°С), [c.22]

Определение коэффициента теплопроводности теплоизоляционных материалов методом трубы. Метод трубы основан на законе теплопроводности цилиндрической стенки. Схема прибора представлена на рис. 32-1. На медную трубу 2 с наружным диаметром di и длиной I накладывается цилиндрический слой исследуемого материала с диаметром d.2, внутри трубы заложен электрический нагреватель 3, создающий равномерный ее обогрев. Равномерность обогрева изоляции 1 обеспечивается] хорошей теплопроводное медной трубы. Сила тока в нагревателе регулируется реостатом. Теплота Q, выделяемая нагревателем 3, определяется по мощности тока, измеряемой амперметром и вольтметром. [c.519]

Уравнение (25.7)—уравнение энергии для движущейся в трубе жидкости. Уравнение (25.8) —уравнение теплопроводности для стенки трубы. [c.299]

Теплопроводность углеродистой стали 30 при = 100°С .2 = 50,2 Вт/(м-К). Температура наружной стенки трубы [c.434]

Теплопроводность углеродистой стали при = 100 Л,=50,2 Вт/(м-К). Толщина стенки трубы [c.436]

Рассмотрим стационарный процесс теплопроводности через однородную цилиндрическую стенку (трубу) длиной I с внутренним радиусом Г] и наружным Г2 (рис. 13.3). Теплопроводность материала стенки Л — величина постоянная. На поверхности стенки заданы постоянные температуры и t 2 [c.292]

Паропровод диаметром 150/160 мм покрыт с.ноем тепловой изоляции толщиной биа=100 ММ коэффициенты теплопроводности стенки трубы . = 50 Вт/(м-°С) н изоляции >.2 = 0,08 Вт/(м-°С). Температура на впутреиней поверхности паропровода < i=400° и на наружной поверхности изоляции <сз = 50° С (рис. 1-9). [c.14]

Подняв и (приблизив значение меньшего 1Коэффиц и-ента теплоотдачи к (большему, (следует использовать возможность (повышения (отношения l/s, т. е. всемер(Ного уменьшения термического сопротивления, обусловленного малой теплопроводностью стенки трубы (это имеет место при (неметаллических Т(рубах) и гла(вное загрязнениями из на(К ши, нагарш и отложений всех видов. [c.304]

При расчете теплообмена конвективных поверхностей нагрева используют коэффициент теплопередачи, который для многослойной стенки, какой является труба котла с наружными и внутренними загрязненями, зависит от коэффициента теплоотдачи от газов к стенке трубы и от трубы к нагреваемой среде, а также от толщины и теплопроводности стенки трубы и наружных и внутреншх отложений. [c.52]

В которой под q следует понимать количество тепла, проходящее через основание плавника Я,тр — коэффициент теплопроводности стенки трубы в основании трубы 11пл—коэффициент растечки под плавником. [c.103]

Крашенинников В. В. О допустимости замены уравнения теплопроводности стенки трубы уравнением баланса тепла при исследовании переходных процессов в теплообменниках. — В кн. Доклады П1 конференции НТОЭ и ЭП при ВТИ им. Дзержинского. М., ОНТИ ВТИ, 1970. [c.412]

Д.— Т. э. был обнаружен и исследован англ. учёными Дж. П. Джоулем и У, Томсоном (Кельвином) в 1852—62. В опытах Джоуля и Томсона измерялась темп-ра в двух последоват. сечениях непрерывного и стационарного потока газа (до дросселя и за ним). Вследствие значит, трения газа в дросселе (мелкопористой пробке из ваты) скорость газового потока была очень малой и кинетич. энергия потока при дросселировании практически не изменялась. Благодаря низкой теплопроводности стенок трубы и дросселя теплообмен между газом и внеш. средой отсутствовал. При перепаде давления на дросселе Ap=pi— —Ра равном атм. давлению, измеренная разность темп-р АТ—Т —Т для воздуха составила —0,25°С (опыт проводился при комнатной темп-ре). Для СО2 и На в тех же условиях АТ оказалась соотв. равной —1,25 и -f-0,02° , Д,— Т. э, принято называть положительным, если газ в процессе дросселирования охлаждается (ЛГ < 0), и отрицательным, если газ нагревается (ДГ >0). [c.154]

Фултона [18], Шспера [19] и Ван-Демтсра [20] ). Строгое теоретическое рассмотрение сложного турбулентного течения газа, которое имеет место в вихревой трубе, является чрезвычайно трудной задачей, особенно в связи с тем, что профиль скоростей потока внутри трубы экспериментально пока еще не определен. Однако качественно эффект охлаждения можно объяснить следую-п им образом. Вращающийся поток воздуха внутри трубы создает в радиальном направлении градиент давления, возрастающий от оси к стенке трубы. Влияние турбулентности на такое ноле давлений выражается в адиабатическом перемешивании. Это приводит к созданию адиабатического распределения температур, при котором более холодный газ оказывается в области, расположенной вблизи оси трубы. Однако вследствие теплопроводности, приводящей к уменьшению градиента температур в радиальном направлении а также непостоянства значений угловой скорости в разных местах трубы адиабатическое распределение полностью осуществлено быть не может. Ван-Демтор описывает последний эффект следующим образом Если угловая скорость непостоянна, то вступает п действие другой механизм, приводящий к возникновению потока механической энергии в радиальном направлении наружу. Вследствие турбулентного трения (вихревой вязкости) внутренние слои жидкости или газа стремятся заставить внешние слои двигаться с той [c.13]

Рассмотрим однослойную цилпидрическую стенку (трубу) с внутренним д 1аметром с/,,,,, наружным и длиной I. Стенка трубы характеризуется коэффициентом теплопроводности X. Внутри трубы течет более нагретая среда с температурой /т, снаружи — более холодная с температурой t . Суммарные коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубы j,H и н. Температуры г.оверхностей стенки и t -i неизвестны фис. 19.2). [c.230]

Вычислить потерю теплоты с 1м неизолированного трубопровода диаметром б1/(12=150/165мм, проложенного на открытом воздухе, если внутри трубы протекает вода со средней температурой 1ж1=90°С и температура окружающего воздуха 1 2= -15°С. Коэффициент теплопроводности материала трубы Х=50 Вт/(м °С), Коэффициент теплоотдачи от воды к стенке трубы 1=1000 Вт/(м °С) и от трубы к окружающему воздуху 2=12 Вт/(м -°С). Определить так же темпере-туры на внутренней и внешней поверхностях трубы, [c.29]

ТОЛЩИНА СТЕНКИ ТРУБЫ, М=.0015 7 КОЭФ.ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ СТЕНКИ =45 ВВЕДИТЕ ТЕПЛОЕМКОСТЬ, ПЛОТНОСТЬ, ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ И ЧИСЛО ПРАНДТЛЙ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ-1 ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ (Т1ВХ+Т1ВЫХ)/2= 72.5 [c.293]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплопроводность стенки трубы : [c.266] [c.349] [c.115] [c.196] [c.272] [c.125] [c.155] [c.236] [c.47] [c.38] [c.155] [c.77] [c.125] [c.162] [c.101] [c.37] [c.467] [c.372] [c.15] [c.72] [c.233] [c.242] [c.298] [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...