Центральные Расход воды

Vi 1.4. Установить расход воды, пропускаемый треугольным водосливом с центральным углом р = 90°, если а) Н === 0,3 м б) Н = 0,6 м. [c.177]

Распределительными называют участки, которые получают воду из магистральных линий и подают ее к потребителям через центральные пункты или домовые вводы. При этом, как правило, гидравлический расчет производят только для магистральных участков. Минимальный диаметр распределительных линий городского хозяйственно-противопожарного водопровода принимается не менее 100 мм и диктуется в основном расходом воды на пожаротушение. В крупных городах подача пожарного расхода требует увеличения диаметра труб распределительной сети до 150 мм, а иногда и до 200 мм. [c.274]

При понижении температуры наружного воздуха, когда тепловые сети начинают работать по графику качественного регулирования, местное регулирование калориферных установок по расходу воды не требуется, так как изменяется температура воды в подающей трубе сети центральным путем. [c.298]

Водораспределительная система брызгальных градирен, как показывает опыт, преимущественно должна выполняться с учетом дифференцированного распределения расходов воды периферийная часть градирни должна нести большую нагрузку, иметь большую плотность орошения, чем область, примыкающая к центральной части градирни. Такая брызгальная градирня была построена на Петрозаводской ТЭЦ. Общий циркуляционный расход составлял по предварительным расчетам 16 000 м /ч при площади градирни 1600 (рис. 3.20). [c.93]

При первых исследованиях установили значительную неравномерность расхода по трубам, особенно под выходным патрубком, где по отдельным трубам зафиксирован отрицательный перепад расхода. Большая неравномерность расходов объясняется не совсем удачной схемой подвода потока к трубному пучку и отвода от него, а также различием размеров выходных камер модели и натурного теплообменника. Асимметричное расположение выходного патрубка и, следовательно, наличие поперечных токов в выходной камере вызвали перекос статического давления, что в значительной степени повлияло на перераспределение расходов в трубах по окружности трубного пучка. Особенности геометрии входной камеры создали условия для возникновения центробежных сил и образования вихрей в потоке. В результате наблюдались большие расходы воды по периферийным трубам и уменьшенные расходы в центральной зоне пучка. Влияние отдельных конструкционных доработок на неравномерность распределения потока приведено в табл. 7.1. [c.247]

В водяных тепловых сетях основное регулирование отпуска теплоты осуществляется центрально следующими способами изменением температуры воды в подающем трубопроводе без регулирования расхода воды (качественное регулирование) [c.328]

Донный отвод без защиты создает гидравлическое сопротивление, величина которого зависит от расхода воды через циклоп. Установка защитного приспособления уменьшает перепад давления между периферийной и центральной частью циклона. [c.83]

При необходимости снижения давления на отдельных участках водопроводной сети перед этими участками устанавливают дисковые диафрагмы с центральным калиброванным отверстием (при постоянных расходах воды) или редукционные клапаны (при переменных расходах). [c.255]

На рис. 9-1, б изображена принципиальная схема водоснабжения предприятия и ТЭЦ от общей центральной насосной станции. Если ТЭЦ и технологические агрегаты предприятия требуют примерно равных напоров воды, то в центральной насосной могут быть установлены укрупненные однотипные агрегаты, работающие параллельно на общий коллектор. Подача всех работающих насосов должна быть равна максимальному расходу воды ТЭЦ и промышленного предприятия при совместной их работе. При неравенстве параметров воды по давлению от центральной насосной станции вода к технологическим агрегатам промышленного предприятия должна подаваться по обособленным водоводам от индивидуальных групп насосов. [c.161]

Расчетный эквивалент расхода сетевой воды на ввод определяется по формуле (10-97). У абонентов с типовым отношением нагрузок рт, т. е. с отношением нагрузок, по которому ведется центральное регулирование, расчетный расход сетевой воды равен расчетному расходу воды на отопление при отопительном графике температур и поддерживается постоянным в диапазоне t > t .V абонентов, у которых р р- , расход сетевой воды изменяется при снижении [c.595]

Сопоставление наблюденных и расчетных кривых показывает, что в центральную область котла идет больше воды, чем нужно, а на границе 1-й и 2-й зон расход воды недостаточен. [c.452]

Управление атомной станцией сосредоточено на центральном пульте. Оператор следит за положением регулирующих стержней, температурой воды на входе и на выходе из канала, расходом воды через отдельные каналы и т. д. [c.427]

Изучение существуюш,их систем. Изучение существующей распределительной системы с целью определения ее пропускной способности производится путем непосредственного наблюдения за расходами воды н давлениями. При непосредственном наблюдении можно обнаружить скрытые задвижки, воздушные мешки, дефекты в соединениях труб и другие неполадки. Основываясь на данных наблюдений давления в выбранных точках, составляют контуры давлений в период обычного водопотребления и при пожаре. Ввиду постоянного колебания давлений наблюдение лучше всего вести с по.мощью записывающего измерительного прибора. При изучении расхода воды, возможного при пожаре, выбирают группу из 4—6 гидрантов, расположенных на крупных магистральных линиях. Центральный гидрант в каждой группе используют для определения статического давления до и во время испытания, из всех же других гидрантов в группе разбирают воду с измерением ее количества. [c.146]

Пример 8. Многоступенчатый перепад с центральным стояком (рис. 10.14, схема б) должен обеспечить пропуск расчетного расхода воды во время дождя С =12,4 м /с. Центральный стояк предусмотрен для сброса аварийного расхода воды (Зав = 2,2 м /с (для ремонта и осмотра ступеней в часы минимального поступления стоков в сухую погоду). Диаметры и уклоны подводящего и отводящего коллекторов равны Д,ол=-2500 мм, (о =0,002, а отметки дна их у перепада 21 = 43,0 м и 2 = 26,3 м. [c.276]

При центрально регулировании возможно применять либо количественное регулирование, сводящееся к изменению расхода воды в подающей линии при неизменной ее температуре, либо качественное, при котором расход воды остается постоянным, а меняется ее температура. [c.172]

Обычно в жилых районах отопительной нагрузке сопутствует нагрузка горячего водоснабжения. Поскольку преобладает отопительная нагрузка, центральное регулирование осуществляется по температурному графику отопительной нагрузки. Для того, чтобы обеспечить температуру горячей воды 60 °С, температура сетевой воды в подающей линии должна быть не ниже 70°С. Поэтому на температурном графике для подающей линии делается так называе.мая срезка при температуре 70 °С (практически — при более высокой температуре). Как видно из рис. 12-8, область срезки имеет место от начала отопительного сезона /н=Ю°С до Эта область характеризуется постоянным перепадом температур р" = %[ — Вместо изменения расхода воды для этой области применяют регулирование местными пропусками, осуществляя периодическое отключение отопительных систем от тепловой сети и поддерживая тем самым заданную температуру в помещениях. Число часов работы отопительных систем в течение суток для области срезки равно [c.175]

Рабочее колесо насоса закрытого типа навинчено на консоль ва.1а. Сальниковое устройство насосов Гр и других насосов с центральным подводом расположено в зоне высокого давления Противодавление создается гидрозатвором. По данным ВНИИ-гидромаша, расход воды для гидрозатвора в сальнике и зоне передней крышки составляет 2—5% от подачи насоса пря напоре, превышающем напор насоса на 0,5— [c.250]

В этих ф-лах и в дальнейших к — коэф. фильтрации в л в сутки, д — установившийся расход воды из выработки при данном понижении уровня в в сутки, х-2 и — расстояния дальней и ближней наблюдательных выработок от центральной выработки в м, У2, У1 и А — высоты столбов воды в дальней и ближней наблюдательных выработках и [c.237]

Сепаратор снабжен распределителем смывной воды, состоящим из батареи бачков полукольцевой формы (рис. 34, б). Каждый бачок имеет успокоительную перегородку, подводящий патрубок, фартук и шарнир, позволяющий устанавливать переливную кромку в горизонтальное положение. Вода, подаваемая в каждый бачок пз центральной колонны, заполняет его до уровня порога, затем переливается по всему периметру, равномерно распределяясь по длине внутреннего борта винтового желоба. Расход воды регулируется краном пробкового типа. [c.63]

Кондиционеры-доводчики регулируются изменением расходов воды или рециркуляционного воздуха, пропускаемого через теплообменники. Теплообменники доводчиков должны быть рассчитаны на отопление помещений при выключенных местных и центральных вентиляторах, т.е. на режиме естественной конвекции при этом обычно требуется теплоноситель с более высокими параметрами. [c.40]

Индекс установки Расход воды для пленочного орошения конфузора, м /ч Максимальный диаметр сопла центральной форсунки, мм Расход воды, М ч Число форсунок [c.402]

Воду начинаешь ценить, когда натаскаешь ее своими руками. Принесешь пару ведер и сразу станешь бережлив. В 1911 г. только 20,6% от общего числа городов России с населением свыше 10 ООО человек имели водопровод. Городские водопроводы обслуживали ничтожное количество домов в центральных кварталах. Даже в Москве едва 20% строений имели ломовые водопроводы. Расход воды на жителя в городах редко превышал 25—30 л в сутки. [c.8]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Водяной объём затвора V л в л вод — расход газа в л/час К = 7 4-25 — постовой затвор низкого давления К = 18- -150 — центральный затвор низкого давления К = 40- -65 — постовой затвор высокого давления К = 1504-200 — центральный затвор высокого давления [c.317]

В том же 1954 г. одновременно с А. А. Пивоваровым проф. Е. Я. Соколовым [Л. 28] была предложена схема двухступенчатого последовательного подогрева воды для горячего водоснабжения. Для работы таких установок проф. Е. Я. Соколовым был предложен повышенный температурный график (график центрального регулирования по суммарной нагрузке), в котором вследствие специальной температурной добавки расчетный расход сетевой воды на комплексный тепловой пункт на всем диапазоне отопительного сезона становится постоянным и равным отопительному. Внедрение предложения проф. Е. Я- Соколова, таким образом, позволило значительно сократить расчетный расход сетевой воды и тем самым способствовало снижению удельной стоимости наружных тепловых сетей. Постоянный расход сетевой воды при повышенном графике температур может выдерживаться лишь для типовых потребителей, у которых Ql JQ o рав- [c.95]

Излишний расход циркулирующей воды увеличивает, кроме того, и расходы по перекачке сетевыми насосами. При закрытой системе теплоснабжения организация центральных тепловых пунктов позволяет весьма значительно (в несколько десятков раз) сократить количество установленных подогревателей горячего водоснабжения с сопутствующим им оборудованием — циркуляционными насосами, авторегуляторами. Решающим мотивом в этих условиях может оказаться необходимость установки доломитовых или других фильтров, либо установок по предотвращению внутренней коррозии труб горячего водоснабжения. [c.110]

Отопительные и вентиляционные системы при обычно проводимом режиме центрального регулирования большую часть отопительного сезона работают с практически постоянным расходом сетевой воды, что в значительной мере облегчает и регулировку и контроль. Серьезное затруднение в регулировку обычно вносит некруглосуточная работа вентиляционных установок. При отсутствии авторегуляторов регулировка вентиляционных систем (распределение сетевой воды) настолько трудоемка, что в большинстве случаев заданный режим не соблюдается, что ведет к завышению температуры воды в обратной линии. [c.302]

При центральном качественном регулировании по отопительной нагрузке и присоединении абонентов по параллельной или смешанной схеме (см. рис. 4.6, з и м ) или по схеме несвязанного регулирования (см. рис. 4.6, ж) расход сетевой воды на отопление во всем диапазоне непрерывной подачи теплоты остается постоянным, а расход сетевой воды на вентиляционные установки и установки горячего водоснабжения, присоединенные к тепловой сети, является величиной переменной и в зависимости от расхода теплоты и температурного режима тепловой сети устанавливается местными регуляторами. [c.332]

Центральное регулирование по совме щенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения (рис. 4.29) применяется при последовательной двухступенчатой схеме включения подогревателей горячего водоснабжения на групповых или местных тепловых подстанциях (см. рис. 4.6, и, л) и ориентируется на типичное для данного района соотношение расчетных величин регулируемых нагрузок горячего водоснабжения и отопления (рср)т. У абонентов, у которых рс], (рср)т, производится дополнительное регулирование расхода сетевой воды. [c.335]

Непосредственно на энергообъектах аварийное питание резервируется подачей технической воды из сети пр0М1В0д0Снабжения при пониженных параметрах работы. В случае невозможности подобного резервирования предусматривается подача от центральной установки питательной воды по двум ниткам трубопроводов с возможностью пропуска через каждый из них номинального расхода воды. Все насосные группы основного тракта центральной водоприготовительной установки должны иметь, как правило, три агрегата, каждый из которых может нести максимальную производительность соответствующей фазы обработки воды. Для заводов с резко выраженной неравномерностью гидравлической нагрузки в зимний и летний периоды один из агрегатов устанавливается с расчетом на пониженный ( летний) расход воды. [c.303]

Это относится и к установкам, которые в первый период эксплуатации должны работать с пониженной общей производительностью. Суммарную емкость баков химически очищенной и деаэрированной воды на установках центрального водоприготовления целесообразно иметь равной среднечасовому общему расходу воды. Однако эта емкость не должна быть более 1 ООО м . На водоподготовках для нужд теплоснабжающих установок с непосредственным разбором горячей воды из Сети для сглаживания пик гидравлической и тепловой нагрузок необходимо также предусматривать буферные баки деаэрированной и охлажденной воды с суммарной ем- [c.303]

По данным натурных исследований получена номограмма (см. рис. 4.1) температур охлажденной воды. Из сопоставления температур воды при разных значениях параметров воды и воздуха следует, что поперечно-противоточные градирни охлаждают воду примерно на 2° С лучше, чем поперечноточная градирня. Распределение расхода воды оказало влияние на эпюры скоростей воздуха как в подшатровой области, так и в башне. Не наблюдалось резко выраженных пиков скоростей в периферийной области градирни. Эпюра скоростей в центральной части башни более устойчива при ветровом воздействии, чем при чисто поперечном токе вода — воздух. Положительным результатом такого решения является уменьшение протяжен- [c.119]

Организация, эксплуатирующая тепловые сети, составляет совместно со строительно-монтажной организацией программу промывки тепломагистрали, которая должна быть согласована с ответственным представителем теплоэлектроцентрали или центральной районкой котельной. Проектирующая организация долл<на заранее выдать рабочие чертежи и схемы промывки тепломагистрали с указанием мест подключения воды, часового расхода воды, мест установки компрессоров, их типа и производительности, мест подключения воздуха, арматуры и выпуска промываемой воды расположения дренажей, колодцев, водостоков или канализационных колодцев, а при их отсутствии — других возможных мест выпуска воды, а также контрольные пункты проверки качества осветления промывной воды. Тепломагистраль для промывки наполняется чистой водопроводной водой от городского водопровода или через подпиточные насосы ТЭЦ или районной котельной. [c.361]

V абонентов с типовым отношением нагрузок (6ор)т, т. е. с отношением нагрузок, по которому ведется центральное регулирование, расчетный расход сетевой воды равен расчетному расходу воды на отопление при отопительном графике и поддерживается постоянным в диапазоне наружных температур в. о. У абонентов, у которых рор5 (рср)т, расход сетевой воды с помощью регулятора расхода изменяется при снижении наружной температуры от <н. и до <н. о, при этом он повышает-ся у абонентов, у которых рср<(рср)т, и снижается у абонентов, у которых рср> [c.336]

Насосы охлаждающей воды конденсаторов турбин ( циркуляционные ) выбирают обычно по одному или по два на турбину. В машинном зале наеоеы устанавливают индивидуально, обычно по два насоса на турбину, для возможности отключения одного из них при уменьшении расхода воды (в зимнее время). В центральных (береговых) насосных целесообразно укрупнять насосы охлаждающей воды, принимая по одному на турбину. [c.182]

В течение 20, 21 и 22 июня мы не смогли установить происхождения течи и только 23 июня, построив картограмму расхода воды по влагосигнализаторам, пришли к заключению, что вода поступает в реактор из одного или нескольких поврежденных каналов, расположенных в центральной области реактора. 23 же июня радиоактивность системы спала настолько, что удалось проникнуть в пространство между реактором и баками водяной заищты и осмотреть нижнюю часть реактора. [c.453]

Расход воды на поливку уложенного бетона сильно колеблется в зависимости от климата, времени года, температуры воздуха и состояния погоды. На поливку 1 поверхности бетона за 1 раз необходимо 3—5 л (в среднем 4 л воды, число же поливок за сутки для центральной части СССР составляет в срелнем б, для южных районов 10—12, а в северной полосе 1—2. Поливки уложенного бетона ведется продолжительное время (в течение двух-трех декад). Если отнести поливочный расход к I уложенного бетона, то в условиях центральной полосы СССР поливочный расход на 1 л составит [c.256]

Скорость пара имеет существенное значение для работы деаэратора и выбор диаметра корпуса определяется с учетом допустимой скорости пара. В пленочных деаэраторах при чрезмерной скорости пара пленки воды могут срываться паром и выбрасываться с выпаром. В струйных деаэраторах, особенно в нижних отсеках, где объемные расходы и скорости пара значительны, может возникнуть подпор пара, т. е. разница его давлений снизу и сверху каждой дырчатой тарелки. Этот подпор, равный паровому сопротивлению, обусловливается поворотами пара и сопротивлением, которое оказывает проходу пара вода, поступающая из отверстий в тарелках. Для подсчета парового сопротивления нет достаточно надежных данных. При всех прочих равных условиях величина подпора пропорциональна выражению т. е. произведению квадрата скорости пара на его удельный вес. При неизменном давлении пара (Т = onst) подпор пропорционален квадрату скорости пара или квадрату его расхода. Расход же греющего пара, согласно формуле (343), возрастает не только с увеличением расхода воды (производите льности деаэратора по воде), но и с уменьшением температуры поступающей воды. При увеличении расхода и скорости пара подпор возрастает, уровень воды на дырчатых тарелках повышается и вода начинает переливаться сплошным потоком через борта тарелок. Свободный проход пара прекращается, нарушается весь режим работы деаэраторной головки, наблюдается выброс воды с выпаром, а также гидравлические удары, что не только нарушает нормальную работу, но может привести к повреждениям оборудования. Для тарельчатых деаэраторов атмосферного давления (см. фиг. 192), по данным ЦКТИ, желательно иметь скорости пара по отсекам в пределах 1—5 м сек. Сечения для прохода пара определяются как площадь центрального отверстия в тарелке или как площадь кольца между корпусом и глухой тарел [c.389]

Для выравнивания расходов воды из центрального или бокового подающего канала в продольные распределительные каналы на входе в последние надо предусматривать патрубки диаметром на один калибр меньще диаметра продольного распределительного канала с площадью отверстий в заглушке патрубка [c.318]

Применение намывного способа при сооружении земляных П. является целесообразным при наличии естественного уклона и напора или при возможности создания таковых в процессе постройки. Напор необходим для получения достаточной скорости струи, служащей для отрывки грунта и заме-, няющей собой т. о. работу экскаватора. В месте расположения карьера желательно иметь давление в 7—10 atm при расходе воды через каждую насадку в 300—400 л/ск. В виде исключения допускается давление в 3 а/т и расход в 50 л/ск. Получаемая при отрывке струей воды кашеобразная масса, содержащая от 15 до 30% твердых частиц, доставляется в тело П. по лоткам, уложенным с наименьшим уклоном в 3%. Когда грунт добывается из карьера, расположенного внизу, он подается вверх (накачивается через трубы) центробежными насосами, сконструированными наподобие морских землесосов. При возведении плотин намывным способом устраивают сначала у подножия обоих откосов валики из каменной наброски, к-рые быстро уплотняются настолько, что масса грунта стекает постоянно от краев к середине. При наличии в размытом грунте крупных частиц таковые укладываются у краев П. и служат продолжением первоначально уложенных валиков из каменной наброски. Внешние части П. таким образом состоят из крупного материала, устойчивого, а центральная часть П.—из тонких водонепроницаемых глин, медленно опускающихся в спокойной воде, которой наполнена центральная часть П., вдоль ее оси. Вода удаляется посредством дренажа или откачиванием. В насыпных П. уплотнение достигается укаткой механическими катками. Намывной способ уступает укатке, и при нем грунт насьши получается менее уплотненным, но, с другой стороны, при нем обеспечен однородный состав отдельных слоев и достигается достаточная водонепроницаемость. Одним из наиболее выдающихся случаев применения намывного метода является постройка Гатунской П. на Панамском канале (см.). [c.370]

За границей вместо бачков для промывки клозетов применяются также специальные краны. Их преимущества — компактность устройства, отсутствие всякого по-тенья , к-рое имеет место при металлических, клозетных бачках, "отсутствие утечек и необходимости иметь дело с шаровыми кранами, к-рые часто портятся. При промывных кранах возможно засасывание жидкости ив клозетных чаш в водопроводную трубу в случае возникновения в последней разрежения. Для предотвращения этого ставятся или особые прерыватели струи, к-рые подводят воздух в водопроводную трубу в случае образования в ней вакуума, или же эти прерыватели составляют в нек-рых конструкциях одно целое с промывным краном. Промывные краны для давления в сети от 2 а и выше (до 8) применяются обычно 20 мм, при давлении от 0,7 до 2 а1 — 25 мм и при давлении от 0,3 до 0,7 а1 — 32 и 40 мм. Для промывных кранов на основании нашей практики делают отдельные водопроводные стояки, имея в виду большой расход воды на один кран (ок. 1,5 л/ск) и необходимость обеспечить работу нескольких кранов в случае одновременного действия. Для кранов высокого давления (20 мм) стояки берутся диам. 32 мм, а для кранов низкого давления (25 и 32 мм) —40 мм. Смывные трубы для кранов диам. 20 мм берут диам. 25 мм, а для кранов 25, 32 и 40 мм диам. 32 и 40 мм при условии расположения крана центрально сзади чаши. При боковом расположении чаши трубу берут на один размер больше. Т. о. подводка воды к кранам-промывателям требуется большего размера, чем для смывных ачков, что удорожает стоимость устройства. [c.390]

Встречаются и такие случаи, когда при сложном рельефе местности, возникшем при несоответствии сопротивления ответвлений расходу воды через них, несинхронно-сти колебаний давления в теплосети и водопроводе давление водопроводной воды в водо-водяных подогревателях хотя бы периодически превышает давление сетевой воды. Такое положение, в частности, может возникнуть, например, тогда, когда на центральных тепловых пунктах оказывается невозможным подобрать характеристику подкачивающих насосов водопроводной воды перед подогревателями точно в соответствии с давлением сетевой воды. В этих случаях возникновение неплотности поверхности нагре- [c.220]

В количестве 0,2—0,5 циркуляционного расхода подают при помощи насоса по трубопроводу в поперечноточную область. Охлажденная в этой части градирни вода вместе с частью воды, охлажденной при противотоке, направляется в конденсатор. Уровень температур воды, охлажденной при противотоке, несколько ниже полученного при доохлаждении в подшатровой области. Поэтому забор воды осуществляется раздельно из периферийной и центральной частей водосборного бассейна. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...