Проверка

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Ас . По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств. [c.233]

Уравнения, содержащие компоненты, подвергаются проверке на согласованность, которая заключается в следующем любой индекс, не являющийся немым, должен встречаться во всех членах уравнения либо как верхний, либо как нижний индекс. Применяя проверку на согласованность или условие суммирования, следует помнить, что верхние индексы, встречающиеся в знаменателе одночленного выражения, эквивалентны нижним индексам этого выражения. Наконец, любое уравнение, содержащее индексы, отличные от немых, должно быть интерпретировано как система уравнений, когда каждый не немой индекс принимает значения [c.18]

Теперь проверим, будет ли предполагаемая комбинация кинематика — реологическое соотношение реализуемой (или динамически возможной), т. е. будет ли удовлетворяться динамическое уравнение. Если ответ утвердительный, то процедура проверки допускает также вычисление неопределенного (пока) давления. В обш их чертах это будет обсуждено в разд. 5-1. [c.84]

Заметим, что, если течение контролируемо для некоторого поля сил, имеющего потенциал, оно остается контролируемым и для любого такого поля, а следовательно, в частности, также и при отсутствии каких бы то ни было объемных сил это легко понять из обсуждаемой ниже методики проверки контролируемости. [c.175]

Проверка контролируемости осуществляется при помощи стандартной методики. Во-первых, производят кинематическое описание течения и его классификацию, т. е. идентифицируют его, например, как вискозиметрическое течение. Затем из уравнения состояния получают пространственное распределение напряжений. После этого кинематические данные и распределение напряжений используют для подстановки в динамическое уравнение, которое при условии справедливости уравнения (5-1.36) имеет вид (см. уравнение (1-8.5)) [c.175]

Действительно, можно сказать, что весь исследовательский процесс, проводившийся на протяжении нескольких последних десятилетий,— введение частных допущений о состоянии, получение при их помощи определенных результатов и их экспериментальная проверка — является, по существу, методом проб и ошибок, который, можно сказать, далек от удовлетворительного завершения. Нашей целью является построение для некоторых специальных материалов такого уравнения состояния, которое отражало бы наблюдаемые на практике свойства этих материалов и в то же время было бы математически достаточно простым для использования в инженерных приложениях. Разумеется, желательно при этом, чтобы число параметров, подлежащих экспериментальному определению, было по возможности ограниченным. [c.211]

Критическим пунктом, подлежащим экспериментальной проверке, является вопрос о том, будет ли поведение, предсказываемое линейной теорией вязкоупругости, иметь место для реальных материалов в предельном случае бесконечно малых деформаций или же в предельном случае бесконечно малых скоростей деформаций (или, возможно, в случае, когда достаточно малы и те и другие). Следовательно, требуемые доказательства можно получить только при рассмотрении экспериментов с периодическим течением, проводимых при условиях, когда наблюдаются отклонения от линейного вязкоупругого поведения. [c.229]

В заключение можно сказать, что уравнения состояния, в которые в явной форме входит скорость деформации, следует всегда рассматривать с большой осторожностью, поскольку они могут относиться к той же категории, что и уравнение (6-3.46), т. е. они могут выдвигать для основного функционала такие гипотезы гладкости, которые находятся в противоречии с соответствующими гипотезами теории простых жидкостей. Конечно, такая проблема возникает не для всех уравнений состояния, содержащих скорость деформации см., например, уравнения (6-3.44) и (6-3.45). Наилучшей проверкой сомнительного уравнения состояния является [c.230]

Поверхность, для которой получен профиль, должна иметь согласно чертежу первый класс (см. обозначение с 320). Это значит, что поверхность валика будет отвечать требованиям чертежа при условии, если высота неровностей не будет более 320 мкм (см. табл. 6), а среднее арифметическое отклонение профиля R — 80 MKM-, при этом проверка приборами будет производиться на базовой длине /, равной 8 мм. [c.121]

На полях схем обычно указывают технические данные, необходимые для монтажа, испытания и проверки системы маркировку трубопроводов, рабочие среды, рабочие и пробные давления, температуру и др. [c.333]

Рекомендуется продумать и наметить четкий последовательный план проверки (например, проверить в определенной последовательности изображения, размеры, технические требования, оформление) и строго его придерживаться. [c.28]

Рис. 90. Проверка римера а - скобой, 6 - пробкой, в — двусторонняя скоба. - предельная регулируемая скоба

Поверхность, для которой получен профиль, должна иметь согласно чертежу шероховатость, определяемую значением параметра 50 по шкале Ra (индекс Ra принято не указывать). Это значит, что поверхность валика будет отвечать требованиям чертежа при условии, если среднее арифметическое отклонение профиля будет не более 50 мкм (см. табл. 5), а другой параметр — высота неровностей по 10 точкам (5та и 5т,п), обозначаемый Лг, будет не более 200 мкм (предпочтительной является шкала Ла), при этом проверка приборами будет производиться на базовой длине L, равной 8 мм. Шероховатость левого цилиндрического элемента валика на чертеже отмечена параметром (по шкале Ra индекс не указывается), равным 3,2 мкм. Эта поверхность будет отвечать требованиям чертежа, если среднее отклонение профиля не будет превышать 3,2 мкм (проверяется прибором на базовой длине 0,8 мм. [c.108]

Калориметр позволяет определить теплоту сгорания с большей точностью, чем эта и аналогичные ей формулы, поэтому она используется как иллюстративная и иногда — для проверки точности элементного анализа. [c.123]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Затем проверяют гипотезу об однородности дисперсии по крптершо ] охропа плп Бартлета. После проверки однородности дисперсий проверяют, с какой стеиеиью правдоподобия полученное уравнение описывает изучаемое явление такая проверка называется проверкой адекватности получен- [c.178]

На основании изучения всех факторов, влияющих на механические свойства металла Н1ва, разработаны приближенные способы оценки ожидаемых механических свойств, многократная проверка которых показала, что расчетные характеристики металла шва но сравнению с экспериментальными определяются с точностью 10—15%. [c.199]

Легирование металла шва за счет основного металла позволит повысить свойства шва до необходимого уровня. Однако следует помнить, что доля участия основного лтеталла в металле njBa, а значит, и степень легирования зависят от способа сварки, применяемого реишма сварки и других технологических приемов. Поэтому при разработке технологического процесса сварки необходима расчетная проверка ожидаемых механических свойств металла шва для принятых режимов сварки и сварочных материалов (см. гл. V, 6). [c.248]

Проверка. Сумма моментов сил, приложенных к водилу, относительно оси ш.фнира Е должна быть равна нулю, что и получается [c.111]

Целесообразна проверка, которая состоит в том, что алгебраическая сумма всех площадок должна быть равна нулю. В нашем случае результат проверки благоприятный сумма положительных площадок равна 793 мм и сумма отрицательных тоже равна 793 мм . По данным табл. 4 строим график Т = Т (ф) (рис. 93, д) с масштабом по оси ординат Hj-= Ц/ -= 15-2-3,14/40 = = 2,36 hmImm, где = 15 mm Imm — масштаб площадок, которым задаемся. [c.170]

Для проверки правильности решения следует помнить, что сумма радиусов-Бскто ов всегда равна расстоянию между цент )амн 0 и 0 , т. е. Ч- == [c.191]

Это свойство подобия фигуры относительных скоростей иа плане скоростей фигуре звена на схеме механизма позволяет определять скорости любых точек этого звена не из уравнений, а гра<)л1чески, построением подобных фигур. Отметим, что проверкой правильности графического построения подобных фигур на плане является порядок букв на схеме и на плане скоростей. Так, если порядок букв на схеме при обходе контура звена по часовой стрелке будет С, D и F, то на плане скоростей этот порядок должен сохраниться, т. е. буквы должны идти в том же порядке с, d и f. [c.83]

Метод графического диф< реренцирования не является достаточно точным. Поэтому его следует применять для приближенного определения скоростей и ускорений. Для проверки правильности построения можно пользоваться очевидными условиями, что скорость V должна быть равна нулю (рис. 4.37, положение 7), когда перемещение S (рис. 4.36) имеет максимальное значение точно так же ускорение ас будет равно 1гулю в положении, когда скорость V имеет максимальное значение, и т. д. [c.110]

Принцип затухающей памяти можно сформулировать следующим образом влияние прошлых деформаций на текущее напряжение слабее для более отдаленного прошлого, чем для недавнего. Этот принцип необходим для того, чтобы построить теорию, которая могла бы, хотя бы принципиально, подвергнуться экспериментальной проверке. Действительно, полная история деформирования (вллоть до S оо) для любого конкретного материала никогда не может быть известной. Принцип затухающей памяти позволяет рассматривать эксперимент конечной длительности, по окончании которого можно считать, что любая деформация, имевшая место до начала эксперимента, оказывает пренебрежимо малое влияние на текущее напряжение. Такой эксперимент можно использовать для проверки выводов теории. [c.132]

При практическом использовании реометрических течений приходится сталкиваться с проблемой проверки контролируемости рассматриваемого течения. Под контролируемостью течения понимают, что при объемных силах, обладающих потенциалом г з [c.174]

Это могло бы быть в принципе подвергнуто экспериментальной проверке. В этом отношении интересно отметить, что значения критического касательного напряжения на стенке Ткр, приводимые в литературе, имеют, как правило, величину порядка 50 дин/см . Если интерпретировать Ткр как г/Л, то это будет соответствовать скорости волны около 7 см/с (см. уравнение (7-2.27)). Косвенное свидетельство о таком именно значении волновой скорости (см. разд. 7-4) дает некоторое количественное подтверждение сдвиго-волновой интерпретации эффекта снижения сопротивления. [c.286]

Это обусловлено особенностями массового производства, оснащенного специальными измерительными инструментами и приборами. Так, применяя стандартные предельные калибры (скобы, пробки), следует помнить, что определять по таблицам числовые значения предельных отклонений не требуется. Для проверки правильности исполнения размера вала применяют соответствующие скобы (рис. 90, а), а для размеров отверстий — пробки (рис. б). Например, размер 0 14Пр1з следует читать так вал с номинальным диаметром 14 мм должен быть исполнен по 3-му классу точности в системе отверстия, по- [c.110]

Эти числовые значения отклонений потребуются, например, при отсутствии нужного калибра (скобы) для проверки размера наружного диаметра втулки (см. рис. 89) 014Пр1 . [c.133]

Внутренний осмотр проводится не реже 1 раза в 4 года. При его выполнении прежде всего осматривают изнутри барабан котла. Гидравлическое испытание котла на прочность и плотность его элементов производится не реже чем через каждые 8 лет. Гидравлическому и пыта-нию всегда предшествует внутренний осмотр. Испытание проводится поднятием давления выше рабочего в заполненном водой котле с целью проверки его прочности и плотности. Результаты освидетельствования заносятся в паспорт котельного агрегата. [c.163]

В СССР проходят опытную проверку двигатели, в которых осуществляется добавка небольшого (постоянного на всех режимах) количества водорода к бензиновоздушной смеси. Содержание в отработавших газах токсичных веществ при этом резко уменьшается, особенно на частичных нагрузках и на холостом ходу. В то же время мощность двигателя не падает столь заметно, как при работе только на водородовоздушной смеси, на которой ее снижение составит 15—20 %. [c.184]

Преподаватель для себя разрабатывает таб./1ицу, состоящую и.э 30 билетов (табл. 6) с заданиями и ответами, что облегчит проверку выполненных заданий. [c.341]

По-видимому, можно создать такую схему движения топлива в активной зоне, при которой выгружаемые из периферийной области недовыгоревшие твэлы после соответствующей проверки на целостность и герметичность направляются вторично в центральную зону. Подбором скоростей движения и размеров зон можно добиться и в этом случае минимальной радиальной неравномерности тепловыделения. [c.23]

Перегрузочное устройство реакторов AVR и THTR-300 помимо выгрузки шаровых твэлов из активной зоны должно провести отбраковку и сортировку твзлов по геометрическому признаку, проверку механической прочности и вторичную отбраковку по этому признаку, контроль выгорания и разделение твэлов по глубине выгорания, обнаружение и вывод поглощающих элементов с бором, возврат невыгоревших и догрузку свежих твэлов, удаление выгоревших и дефектных твэлов. Устройство для измерения выгорания в реакторе AVR построено по принципу облучения каждого поступающего твэла потоком тепловых нейтронов и определения ослабления интенсивности его из-за поглощения в делящихся ядрах топлива. [c.24]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1]. [c.56]

Локальные коэффициенты теплоотдачи определялись для одной трети поверхности шарового электрокалориметра, поскольку в остальных частях поверхности картина получилась бы подобной. Эксперименты проводились для четырех значений Re, равных 8-10 1,5-10 3-10 и 6-10 . Как указывает автор, увеличение числа Re снижает значения критерия St и в то же время выравнивает распределение локального коэффициента теплоотдачи. Для Re = 8-103 максимальное отношение локальных коэффициентов теплоотдачи в лобовой точке и в кормовой равно 3, а для Re = 6-10 это отношение уменьшается до 2. Минимальное значение локального коэффициента теплоотдачи обнаружено не в месте касания шаров, а в кормовой точке. Для проверки точности экспериментов по локальному коэффициенту Уодсвортом было подсчитано среднее значение а по поверхности и проведено сравнение значения Орасч со средним коэффициентом теплоотдачи, определенным опытным путем на той же установке. [c.82]

Справочник технолога машиностроителя Том 2 (1972) -- [ c.512 ]

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки (2002) -- [ c.0 ]

Металлорежущие станки (1985) -- [ c.0 ]

Автоматические тормоза подвижного состава (1983) -- [ c.0 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 5 (1947) -- [ c.64 , c.79 , c.89 , c.95 , c.98 , c.146 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 7 (1949) -- [ c.64 , c.79 , c.89 , c.95 , c.98 , c.146 , c.264 , c.265 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...