Вязкость стали ударная после закалки

Вязкость стали ударная после закалки 307 [c.435]

Повышение эрозионной стойкости мартенситных сталей после закалки и низкого отпуска не всегда практически оправдано из-за одновременного снижения ударной вязкости и пластичности. Наибольший интерес эти стали представляют после закалки и высокого отпуска, когда наряду с высокими прочностью и пластичностью они обладают достаточной эрозионной стойкостью (см. табл. 68). [c.194]

Отпускной хрупкостью называют падение ударной вязкости легированных конструкционных сталей при отпуске. Различают отпускную хрупкость первого и второго рода. При отпускной хрупкости первого рода резкое снижение ударной вязкости наблюдается при охлаждении с температуры 300° С этот вид отпускной хрупкости не зависит от состава стали и скорости охлаждения при отпуске. Отпускной хрупкостью второго рода называют резкое снижение ударной вязкости стали при медленном охлаждении с температуры высокого отпуска. Особое значение имеет отпускная хрупкость второго рода, так как наилучший комплекс механических свойств многие легированные стали приобретают после закалки и высокого отпуска (улучшения). Наиболее чувствительны к отпускной хрупкости второго рода такие широко распространенные стали, как хромистые, хромомарганцовистые, хромоникелевые и др. Причиной отпускной хрупкости второго рода является выделение хрупких фаз (природа которых еще недостаточна ясна) по границам зерен. Одни элементы способствуют их выделению—Сг, Мп, а другие препятствуют (Мо, ). Поэтому отпускная хрупкость может быть устранена путем введения в сталь небольших количеств Мо или W или же путем быстрого охлаждения. Последний способ применяют реже, так как быстрое охлаждение после отпуска способствует образованию в стали внутренних остаточных напряжений. [c.166]

Подшипники качения (ПК) изготавливаются из специаль-ных подшипниковых сталей, имеющих после закалки высокую твердость, но низкую ударную вязкость. Кольца ПК в процессе работы испытывают большие удельные нагрузки (до 300 кгс/мм ) и для обеспечения их работоспособности необходима высокоточная сборка подшипникового узла с беззазорной установкой колец на цапфу вала и в гнездо корпуса. Допуски на обработку посадочных мест ПК назначаются по 5— 7 квалитетам, а шероховатость посадочных поверхностей по 7—8 классу. [c.53]

Рис. 48. Ударная вязкость Яд и твердость HR электростали (/, 2) и мартеновской стали (3, 4), обработанной в ковше синтетическим шлаком, после закалки с 860° С и, 3) и с 1100 С (2, 4) и отпуска при 200—650° с.-Испытания прове-, дены при температуре —100° С (данные Л. Н. Давыдовой)

Ударная вязкость стали (состав, % 0,24 С 0,49 Мп 0,59 Сг 3,54 N4 0,022 Р) после закалки с 850° С в воде+отпуск при 675° С с охлаждением в воде 1,34 МДж/м при охлаждении с печью 0,73 МДж/м после закалки с 1000°С в воде+отпуск при 675 С с охлаждением в воде 1,28 MДж/м при охлаждении с печью [c.68]

Рис, 132. Ударная вязкость стали (состав см. рис. 131) после отжига при 70° С (I), закалки с 870° С в масле и отпуска при 650° С (2), нагрева при 870° С. закалки в расплавленной щелочи с температурой 325° С и отпуска при 650° С (3) [117] [c.146]

Рис. 167, Ударная вязкость закаленной мартеновской стали обычной выплавки (/, 2) и обработанной синтетическим шлаком (3, 4) в ковше после закалки заготовок диаметром 10—12 мм с 860° С (/, 3) и с 1100° С (2, 4) в масле и отпуска при 200—650 С в течение 1 ч с последующим охлаждением в масле (ударная вязкость — кривые HR , твердость — ) (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 189. Ударная вязкость стали (термическая обработка см. табл. 197) в зависимости от температуры испытания. После закалки в масле (/), образцы переохлаждали со скоростью 200° С/ч до 500 (2) и 200° С (Л) и со скоростью 50° С/ч до 200 С (4), затем отпускали на твердость HR 26—29 [1341

Ударная вязкость стали Ст5 значительно увеличивается после закалки с высоким отпуском, однако в связи с тем, что эта сталь не обладает хорошей прокаливаемостью даже после термической обработки, ее нельзя рекомендовать для изготовления деталей большого сечения. [c.227]

Рис. 8. Влияние температуры, длительности отпуска и скорости охлаждения после отпуска на ударную вязкость при комнатной температуре стали (0,43%С, 0,34%51, 0,44%Мп, 1,48%Сг, 3,1 %Ы1) после закалки с 850°С в масле о—о—о—о — охлаждение в масле — — — — охлаждение в печи

Рис. 71. Ударная вязкость стали марки 60 (0,6% С 0,6% Мп) после закалки и отпуска в зависимости от температуры испытания. Ударные образцы Шарпи с глубиной надреза 3 мм

Хромоникелевые стали аустенитного типа после закалки на -твердый раствор с понижением температуры сильно упрочняются при сравнительно небольшом уменьшении пластичности н ударной вязкости. После закалки и старения при 538—650° С некоторые из них с понижением температуры в значительной степени охрупчиваются, что связано с обеднением твердого раствора углеродом и хромом по местам образования карбидов при старении, т. е. с понижением стабильности аустенита. [c.232]

Ударная вязкость стали после закалки при различных температурах [c.11]

Средства на автоматизацию производства — Окупаемость 721 Сталь — Азотирование 321 — Вязкость ударная и твердость после закалки 307 [c.461]

На многих легированных сталях после отпуска при температуре 220—350° С наблюдается провал ударной вязкости, вызываемый распадом мартенсита закалки и остаточного аустенита [19]. Применением ВТМО, оказывающей существенное влияние на структурные превращения при отпуске в этом районе температур, достигается устранение провала вязкости. [c.48]

Рис. 31. Твердость и ударная вязкость стали ШХ15 после закалки и отпуска. Состав стали 1,06% С 0,96% Сг. Закалка в масле. Образцы 20 X 20 X 60 мм с надрезом Менаже (Н. Т. Гудцов и О. О. Кузьмина [54])

Рис. 27. Твердость и ударная вязкость стали ШХ15 после закалки и отпуска состав стали 1,06 /о С 0,96 /в Сг закалка в масле. Образцы 20X20X60 мм, с надрезом Менаже Н. Т. Гудцов и О. О. Кузьмина [66])

Независимо от содержания углерода нормализация стали 15ХСНД несколько снижает характеристики прочности и повышает пластичность и ударную вязкость. Температура отпуска после закалки определяется требуемым уровнем прочности. Улучшение стали наряду с повышением прочности снижает склонность стали к хладноломкости и ее чувствительность к деформационному старению. [c.104]

Сталь принадлежит к мартенситному структурному классу способна закаливаться при охлаждении с высоких температур на воздухе. В отожженном состоянии и в состоянии высокого отпуска обладает высокой пластичностью, допуская глубокую вытяжку и другие виды холодной штамповки, а также холодную прокатку. Могкот свариваться газовой и дуговой сваркой. После сварки необходим отжиг-отпуск при 760—780° с медленным охлаждением. Подвержена отпускной хрупкости при температурах отпуска 400—550° наблюдается значительное падение ударной вязкости, вследствие чего сталь применяется в состояниях термического улучшения, включаюхцего отпуск ниже 400° или выше 600°. Наиболее высокой коррозионной стойкостью сталь обладает после закалки (и полировки), наименее высокой — после отжига и улучшения, включаюш его отпуск при. 400—550°. Возможно азотирование рекомендуемая глубина азотирования <0,2 твердость азотированного слоя >650 HV (>56 HR ) [c.484]

Когда ударная вязкость и показатели хладноломкости являются решающими критериями, предпочтительнее использовать наследственно мелкозернистые спокойные стали с минимально необходимым содержанием углерода. Существенно влияют на ударную вязкость даже небольшие изменения концентрации углерода в поверхностном слое стали. Так, при нагреве стали 50 в контролируемой атмосфере с регулируемым потенциалом углерода, равным 0,7% (точка росы О °С), вследствие частичного науглероживания на глубину 0,2 мм вязкость снижается на 20%. Обезуглероживание стали на ту же глубину (0,2 мм) не влияет на ударную вязкость и даже повышает вязкость стали типа 40ХН2МА при твердости после термообработки Я 52. Ударная вязкость чувствительна к изменениям микроструктуры стали. Наиболее высокая вязкость и минимальная хладноломкость наблюдается у сталей со структурой продуктов распада мартенсита. Например, для стали 40ХН2МА после закалки и высокого отпуска при —60°С Он= 60 Дж/см2. [c.79]

По данным А. Д. Ассонова [7], сталь 18ХГТ после закалки с температуры 875° в масле н отпуска при температуре 200° обеспечивала следующие механические свойства предел прочности 148 кг/мм предел текучестн 119 кг/мм -, предел пропорциональности 113 кг мм- относительное удлинение 13% сужение поперечного сечения 63,5% ударная вязкость 10,25 кгм/см и Нв = 388. [c.35]

Стендовые и эксплуатационные испытания шестерен из стали 55ПП после закалки т. в. ч. показали, что такие шестерни обладают высокими показателями прочности (предел прочности при изгибе, ударная вязкость, предел усталости) близкими (а иногда и более высокими) к показателям прочности цементованных шестерен. Испытания контактной выносливости шестерен из стали 55ПП еще продолжаются, однако для целого ряда шестерен с модулем 4,5—6,0 мм, для которых контактные напряжения не являются наиболее высокими, использование стали 55ПП является целесообразным. [c.620]

Следует считать, что минимальное значение ударной вязкости для низко отпущенной конструкционной стали должно составлять 3,5—4 кгм1см , а для стали, применяемой после закалки и среднего или высокого отпуска, — около 5,0 кгм см . [c.78]

Стендовые и эксплуатационные испытания колес из стали 55ПП после закалки с нагревом ТВЧ показали, что такие стали обладают высокими показателями прочности (предел прочности при изгибе, ударная вязкость, предел выносливости), близкими (а иногда и более высокими) к показателям прочности цементованных колес. Контактная выносливость зубьев колес из стали 55ПП является удовлетворительной. Поэтому для ряда колес с модулем 4,8—6 мм, у которых контактные напряжения не достигают максимальных значений, применение стали 55ПП целесообразно. [c.431]

Основные результаты, полученные при исследовании указанных свойств В. Д. Садовским, Е. Н. Соколковым и другими исследователями, представлены в табл. 6. Там же указаны технологические режимы ВТМО и для сравнения приведены свойства исследованных сталей в неупрочненном состоянии (после закалки по стандартному режиму). ВТМО, особенно с подсту-живанием после начального нагрева до 950—900°, чтобы предотвратить развитие рекристаллизации, может привести к увеличению более чем в 2 раза ударной вязкости легированной стали [77, 92], а в некоторых случаях (сталь 20ХНЗ) — повысить ее почти в 10 раз [90]. При этом степень обжатия упрочняемого металла на первой стадии ВТМО не превышает 20— 30%. Изменение характера разрушения упрочненных сталей, повышение их вязкости и снижение чувствительности к обратимой отпускной хрупкости связываются [77, 91] с локализацией деформации по границам аустенитного зерна исходного нагрева и с искажением кристаллической решетки межзеренных переходных зон, сохраняемых после закалки, что изменяет условия выпадения и коагуляции фаз, способствующих развитию отпускной хрупкости, а также ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13]. [c.56]

Рис. 65. Ударная вязкость стали (состав, % 0,23С 0,78Сг 2,75Ni) после отжига (сплошная линия) II после закалки и высокого отпуска (штриховые линии) в зависимости от температуры испытания (данные Феттвейс) [66]

Рис. 152. Ударная вязкость стали 30Х2Н2МА, содержащей 0,015 S и 0,014 Р, после закалки с 860° С (выдержка 30 мин) в масле и отпуска при температурах 100—600° С (выдержка 4 ч),, о.хлаждение в воде [1321

Таблица 167. Ударная вязкость стали (состав, % 0,37С 0,83 Мп 0,23 Si 1,59 Сг 1,30 Ni 0,34 iV o 0,12 S 0,012 Р) после закалки с 820 °С в зависимости от скорости охлаждения (Лпуск при 600 °С с охлаждением в воде) и температуры испытания [135]

Таблица 180. Ударная вязкость и твердость стали (состав см. рис. 171) в зависимости от температуры отпуска и среды охлаждения после закалки. Образцы размером ЮХЮХ Х60 мм (Б. И. Елизаров, В. В. Скотников [23, с. 239])

Рис. 181. Ударная вязкость стали после отжига (а), после закалки с 860° С в масле и отпуска при 650° С (б) в зависимости от вели-чпны предварительной деформации [151]

Рис. 182. Влияние содержания углерода в пределах марочного состава на временное сопротивление и ударную вязкость стали 40ХН2МА (а) и сужение и ударная вязкость в зависимости от временного сопротивления (б) после закалки с 850° С в масле и отпуска 580° С 2 ч, охлаждение в масле. Приведены результаты статистической обработки данных испытания 150 плавок [125]

Рис. 238. Ударная вязкость стали 36Х2Н2МФА со структурой отпущенного мартенсита (а 0,2 =850 МПа) и отпущенного бейнита (оо,2 =850 МПа), полученной после закалки с 850° С в селитре с температурой 350° С, выдержка

Испытание некоторых сталей на ударную вязкость пока- зало, что термическая обработка существенно влияет на их склонность к хрупкости (рис. 57). Так, хладноломкая в состоянии поставки сталь Ст. Зкп после закалки показала лучшие результаты из данной испытанной группы сталей. Худшей термической обработкой для испытанных сталей является отжиг, который дает гсрупное зерно феррита и грубое строение пластинчатотч) перлита. Поэтому отжиг не может быть рекомендован в качестве заключительной термической обработки для деталей машин, эксплуатируемых на Севере. Наиболее высокую хладостойкость сталей обеспечивает нормальная закалка с последующим высоким отпуском. [c.149]

После закалки и отпуска при 600—620° С стали 25Х2Н2МФ и 25ХЗНЗМФ имеют предел текучести ао,з 80 кгс/мм и ударную вязкость Он 12 кгс-м/см . До сравнению со сталью 34ХНЗМ помимо высоких показателей поверхностной твердости при повышенных температурах азо- [c.197]

Ковка при ВТМО благоприятно влияет также на ударную вязкость стали. На рис. 16 представлены результаты испытания на удар образцов из стали 40Х2Н4СМ размером 10 X 10 X 60 мм с надрезом, прошедших ковку при температуре 900° С за один нагрев с обжатиями на 20, 40, 60 и 85%, непосредственную закалку по окончании ковки и затем отпуск при соответствующих температурах. Применение ковки при ВТМО значительно повысило ударную вязкость стали по сравнению с обычной закалкой. Эффект улучщения свойств возрастает с увеличением степени деформации. Заслуживает внимания значительное повышение ударной вязкости после ВТМО и отпуска при температурах, дающих после обычной закалки провал ударной вязкости. [c.53]

Проведением после ВТМО отпуска на 600° С и повторной закалки от 900° С несколько изменили структуру стали, созданную ВТМО, однако устойчивые дислокации в значительной мере сохранились и унаследованы мартенситом после повторной закалки. Поэтому предел прочности оказался на 20 кГ1мм ниже, чем после ВТМО, но на 30 кГ1мм выше, чем после обычной закалки. Частичное унаследование тонкой структуры сказалось также на пластических свойствах и ударной вязкости стали. Относительное удлинение после повторной закалки оказалось даже выше, чем после ВТМО, и тем более выше, чем после обычной закалки. [c.55]

Образцы из стали ВЛ-1 размером 10 X 10 X 60 мм с надрезом были нагреты для аустенитизации до 950° С, подвергнуты пластической деформации ковкой с обжатием на 60%, закалены в масле, затем отпущены на 550° С, снова нагреты до 950° С и подвергнуты повторной закалке, а затем окончательному отпуску на 200° С. Результаты испытаний при соответствующих температурах представлены на рис. 18. Ударная вязкость стали после наследственного упрочнения значительно выше, чем после обычной термической обработки. Характер падения вязкости с понижением температуры испытания одинаков по обоим методам обработки, однако, следует отметить, что ударная вязкость при температуре —20° С, получаемая наследственным упрочнением, такая же, какую удается получить при +20° С после обычной термической обработки. В абсолютных значениях это составляет более 6 кГм1см . [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...