Распределение нагрузки по ширине венца зубчатых колес

Коэффициентом Кр учитывается неравномерность распределения нагрузки по ширине венца зубчатого колеса, связанная с деформацией валов и самих зубьев колес. Различают начальное значение коэффициента /Ср, имеющее место до приработки зубьев, и значение /Сррабочих поверхностей зубьев хотя бы одного из зубчатых колес менее НВ 350 или при любой твердости, но окружной скорости колес пары менее 15 м/с неравномерность нагрузки постепенно уменьшается вследствие повышенного местного износа (приработки) и при постоянной нагрузке передачи может полностью быть устранена. Поэтому в последнем случае Кнр и Кр( принимают равными единице. В остальных случаях приработка зубьев невозможна Кнр=Кнр и Хрр= =Крр. Значения коэффициентов КЬр и К можно принять по таблицам 4.4 и 4.12 соответственно. [c.48]

Мз — номинальный вращающий момент на колесе, Н м коэффициент /Снр, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца зубчатого колеса, принимается в зави- [c.49]

Принимая предварительно коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца зубчатого колеса, Кщ = 1,42 интерполированием по табл. 4.3 для схемы 4 по рис. 4.2 при b/d = ( мД + 1)/2 = 0,315 (4 + 1)/2 = 0,787 0,79 и коэффициент Ад = 49,5 для прямозубой передачи определяем расстояния и между осями центральных колес и сателлитов по формулам (4.79) и (4.80) [c.511]

В результате прогиба и поворота сечений вала изменяется взаимное положение зубчатых венцов передач (рис. 12.7) и элементов подшипников, что вызывает неравномерность распределения нагрузок по ширине венцов зубчатых колес и длине подшипников скольжения, перекос колец подшипников качения. Деформация кручения валов вызывает неравномерность распределения нагрузки по длине шлицев в шлицевых соединениях, по длине венцов валов — шестерен, может быть причиной потери точности ходовых винтов токарно-винторезных станков и причиной возникновения крутильных колебаний валов. [c.218]

Концентрация нагрузки по длине линий контакта зубьев возникает вследствие погрешностей направления зубьев при изготовлении, упругих деформаций зубьев, валов и их опор. На рис. 11.14 представлен характер распределения нагрузки по ширине 6 зубчатого венца, вызванного прогибами валов, при несимметричном расположении зубчатых колес относительно опор вала. Для сравнения на рис. 11.14, а, б показано положение зубчатых колес при отсутствии сил между зубьями зацепляющихся колес и при наличии таких сил. В результате прогибов валов зубчатые колеса повернутся в плоскости чертежа на углы Yi и У2 7— угол взаимного поворота зубчатых колес. При абсолютно [c.255]

Коэффициент неравномерности нагрузки Кр и К на)- Вследствие упругих деформаций валов, корпусов, самих зубчатых колес, износа подшипников, погрешностей изготовления и сборки сопряженные зубчатые колеса перекашиваются относительно друг друга, вызывая неравномерное распределение нагрузки по ширине венца. Поясним это сложное явление па примере, учитывающем только прогиб валов. На рис. 4.28 изображено взаимное расположение зубчатых колес при деформированных валах в случаях симметричного (рис. 4.28, а), несимметричного (рис. 4.28, б) и консольного (рис. 4.28, в) расположения колес относительно опор. Валы прогибаются в противоположные стороны под действием сил в зацеплении. [c.104]

При симметричном расположении опор прогиб валов не вызывает перекоса зубчатых колес и, следовательно, почти не нарушает распределения нагрузки по ширине венца. Это самый благоприятный случай. При несимметричном и консольном расположениях опор колеса перекашиваются на угол у, что приводит к нарушению правильного касания зубьев (рис. 4.28, г). Деформация зубьев уменьшает влияние перекосов и в большинстве случаев сохраняет их соприкосновение по всей длине (рис. 4.28, д). Однако при этом [c.104]

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца при консольном расположении зубчатого колеса на роликовых опорах (рис. 3.14, г), /Сгр= 1,35. [c.128]

НЕРАВНОМЕРНОСТЬ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗКИ СРЕДИ САТЕЛЛИТОВ И ПО ШИРИНЕ ВЕНЦОВ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС [c.238]

Коэффициентом Хр учитывается неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца, связанная с деформацией валов и самих зубьев колес. На рис. 22S,a-e изображено взаимное расположение зубчатых колес при деформированных валах в случаях симметричного, несимметричного и консольного расположения колес относительно опор. При несимметричном и консольном расположении опор колеса перекашиваются, что приводит к нарушению правильного касания зубьев. Деформация зубьев несколько умень- [c.259]

В каждой ступени нагрузка может передаваться одним зацеплением (рис. 1.3, а, б, в, ж и др., рис. 1.4), двумя (см. рис. 1.3, е, и, л) и большим числом зацеплений. В редукторах с раздвоенной быстроходной (рис. 1,3, е) и промежуточной (рис. 1.3, л) ступенями опоры расположены симметрично относительно зубчатых колес тихоходной ступени (а также и быстроходной в трехступенчатом редукторе). Благодаря этому достигаются равномерная загруженность опор от сил, действующих в зацеплении, и благоприятное распределение нагрузки по ширине зубчатого венца тихоходной ступени. Так как масса передачи - определяется массой тихоходной ступени, надо [c.13]

Рис. 6.16. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца центрального колеса с внешними прямыми зубьями

Все зубчатые колеса расположены симметрично относительно опор валов, что благоприятно сказывается на распределении нагрузки по ширине зубчатых венцов и обеспечивает одинаковую радиальную нагрузку подщипников. [c.358]

Двухступенчатый редуктор с соосными выходными валами и двумя потоками мощности (рис. 20.5) выполнен по схеме рис. 1.3, к. Благодаря раздвоению потока мощности и расположению валов в горизонтальной плоскости редуктор имеет минимальную высоту. Для выравнивания нагрузки между зацеплениями колеса быстроходных и шестерни тихоходных ступеней соединены торсионными валами. Один из торсионных валов окончательно устанавливается при сборке редуктора после того, как будут устранены зазоры между рабочими профилями зубьев во всех зацеплениях. Достаточная точность сборки обеспечивается применением в соединениях с треугольными шлицами торсионного вала с зубчатыми колесами г и 2+1 шлицев, что позволяет получить угол относительного поворота колес равным 1/[2(г+1)]. Все подшипники расположены симметрично относительно зубчатых колес, тем самым обеспечивается минимальная неравномерность распределения нагрузки по Ширине зубчатых венцов и равномерная загрузка подшипников. Подшипники обоих выходных валов практически разгружены от сил, действующих в зацеплениях. Смазывание зацеплений осуществляется окунанием, уровень масляной ванны достигает зубьев колеса тихоходной ступени. [c.361]

Уточненный расчет на прочность зубьев проводится в соответствии с ГОСТ 21354—75 Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Расчеты на прочность . Расчетные формулы (ГОСТ 21354—75) имеют ту же структуру, что и приведенные выше в предварительном расчете, но содержат ряд поправочных коэффициентов. учитываюш,их форму и шероховатость сопряженных поверхностей зубьев, влияние окружной скорости, смазки, размеров зубчатого колеса, механические свойства материала, распределение нагрузки между зубьями, распределение нагрузки по ширине зубчатого венца, динамические нагрузки и т. д. [c.509]

Неравномерность распределения нагрузки по "ширине зубчатого венца возникает вследствие перекоса осей из-за деформации валов зубчатых колес, подшипников, неточности изготовления зубьев по длине и т. п. [c.22]

Обод центрального колеса внутреннего зацепления (неплоская деформация). Неплоскую деформацию обода следует оценивать при несимметричном поперечном сечении, неравномерном распределении нагрузки по ширине зубчатого венца, а также при использовании косозубых зацеплений. [c.170]

Выбираем двухщечную конструкцию водила, дающую более равномерное распределение нагрузки по ширине венцов зубчатых колес, чем однощечная. В этом случае [c.217]

По табл. 4.8 принимаем значение коэффициента ширины венца зубчатого колеса относительно межосевого расстояния = Ь/а = 0,4. Коэффициент, учитываюший неравномерность распределения нагрузки по ширине венца зубчатого колеса, при постоянной нагрузке принимаем [c.404]

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между чубьями (см с 72) для прямозубых колес, Кна 1,0 Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца (рис 3 14, б) при 1ра= 0,5 и консольном расположении зубчатого копеса на роликовых опорах, Кн = 1,17 Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку (табл 3 16), Кш == = 1,01 Контактное напряжение [c.129]

Коэффициент неравно- Q=l,l при плавающем центральное ко-мерности распределения лесе и трех сателлитах нагрузки по сателлитам Q Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца /С/ур 1солес fl2 — g2 колес g2 — hi Обобщенный коэффициент неравномерности распределения нагрузки колес 02 — gi колес g2 — Ьг Относительная окружная скорость [c.187]

Коэффициенты Кнр и Кр учитывают неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца. Они зависят от деформации валов и самих зубьев колес. Различают начальное значение коэффициента Кр до приработки зубьев и значение Кр< Кр после приработки. Зубчатые колеса считают прирабатывающимися, если твердость рабочих поверхностей зубьев хотя бы одного из зубчатых колес пары Я НВЗбО и окружная скорость колес иС <15 м/с. В этом случае неравномерность нагрузки постепенно уменьшается вследствие повышенного местного износа (приработки) и при постоянном режиме нагрузки может быть полностью устранена, т. е. происходит полная приработка зубьев. Поэтому для прирабатывающихся цилиндрических прямозубых и косозубых, а также для прямозубых конических колес при постоянном режиме нагрузки Янз=Яур = 1- [c.355]

Одно из конических колес, как правило шестерня, располагается ко-нсольно, при этом вследствие повышенной деформации консольного вала увеличиваются неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца и шум. Применяют во Рис. 9.28 [c.201]

Определение величины допускаемого напряжения [ан см. в 11. Величину Кн , оценивают по рис. 10.21 в соответствии с заданной (или выбранной) схемой передачи. Величинуили фг,а = 2о )йй/(и 1) выбирают по рекомендациям табл. 10.8. При этом учитывают следующее. Увеличение или относительной ширины колес позволяет уменьшить габариты и массу передачи, но вместе с этим требует повышенной жесткости и точности конструкции. В противном случае появится значительная неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца. Может оказаться, что положительное влияние увеличения ширины колес не компенсирует вредного влияния увеличения неравномерности нагрузки. Влияние различных факторов на неравномерность нагрузки рассмотрено в 5 и учтено в рекомендациях табл. 10.8. [c.186]

Из двухступенчатых редукторов наиболыиее распространение имеют редукторы с последовательным расположением ступеней (см. рис. 14.1. б) как наиболее простые по конструкции. Недостатком этих редукторов является повышенная неравномерность распределения нагрузки по длине зуба из-за несимметричного расположения колес относительно опор. Для улучшения условий работы зубчатых колес применяют редукторы с раздвоенной быстроходной ступенью (см. рис. 14.1, г). Благодаря этому достигаются равно.мерная загруженность опор и благоприятное распределение нагрузки по ширине зубчатого венца тихоходной ступени. Это особенно актуально в связи с тем, что масса наиболее загруженной тихоходной ступени суш,ественно превышает суммарную массу быстроходной ступени. [c.153]

Многие конструктивные особенности зубчатых колес связаны с необходимостью обеспечить равномерное распределение нагрузки по ширине зубчатого венца. Так, например, величина относительной ширины зубчатого венца, оцениваемая коэффициентом г )й = = bJdu, (рис. 11.15), определяет величину закручивания зубчатого венца под действием усилия в зацеплении. Как показывают исследования [7], при большой ширине зубчатого венца его закручивание приводит к значительному снижению нагрузки на зуб в сечениях венца, удаленных от полотна зубчатого колеса, и росту нагрузки в сечениях венца, примыкаюш,их к полотну. Поэтому зубчатые колеса авиационных редукторов имеют узкий венец, и в выполненных конструкциях г 3й = 0,08. .. 0,88. [c.510]

На фиг. 98 приведена конструкция опор с двумя радиальными двухрядными сферическими подшипниками. Такая конструкция с са-моустанавливающимися подшипниками применяется в тех случаях, когда условия соосности посадочных мест корпуса и осей посадочных шеек вала не могут быть полностью соблюдены или когда ожидается возможный прогиб вала. Правда, последнее условие несовместимо с жесткими требованиями, предъявляемыми к точности взаимного расположения осей зубчатых колес (осо-. бенно в редукторах 1-го, 2-го и даже 3-го класса точности в связи с необходимостью получить достаточно равномерное распределение нагрузки по ширине зубчатого венца [25]. Но несмотря на это (при малых или равных нулю осевых нагрузках) в цилиндрических прямозубых редукторах находит применение данная конструкция подшипниковых узлов, ибо нагрузочная способность сферических шариковых подшипников сравнительно высокая. [c.171]

Цилиндрические зубчатые редукторы. Одноступенчатые цилиндрические зубчатые редукторы (рис. 1.9. и 1.10, табл. 1.6) применяют при передаточных числах, не превышающих 6,3. При больших значениях следует применять двухступенчатые редукторы. Наиболее распространенной схемой двухступенчатых редукторов является простая развернутая (рис. 1.11, о) с однопоточной передачей энергии. К ее преимуществам относятся малая ширина редуктора, высокая технологичность и унифицированность. Недостатком является несимметричное расположение опор относительно зубчатых колес, вызывающее неравномерное распределение нагрузки по ширине зубчатых венцов. [c.35]

Неплавающее центральное колесо внешнего зацепления может устанавливаться на своем валу между двумя опорами (рис. 9.1) нли консольпо. Консольное расположение центрального колеса в передачах при г 3 не вызывает ухудшения распределения нагрузки по ширине зубчатого венца благодаря осесимметричному приложению [c.158]

Реактивная сила равна сумме векторов сил-, действующих на сателлиты со стороны центрального колеса. Момент равен сумме векторов моментов, приложенных на зубьях сателлитов. Действием силы R определяется неравномерность распределения нагрузки среди сателлитов, а с действием момента Wg связана нерав-. номерность распределения нагрузки по ширине зубчатых венцов. Поэтому целью расчета яв ляется определение реактивных моментов, сил и углов перекосов в сочленениях вращающихся центральных колес в зависимости от эксцентриситета и угла перекоса входного вала относительно, вала водила. [c.203]

Смотреть страницы где упоминается термин Распределение нагрузки по ширине венца зубчатых колес : [c.190] [c.81] [c.208] [c.449] [c.94] [c.26] [c.116] [c.360] [c.638] [c.209] [c.143] [c.312] [c.14] [c.184] [c.630] [c.505] [c.137] [c.638] [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...