Фильтры гармоник

ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ КАМЕРЫ КАК ФИЛЬТРЫ ГАРМОНИК 341 [c.341]

Пневматические камеры как фильтры гармоник [c.341]

Для ряда приложений существенны характеристики пневматических камер как фильтров гармоник. Этот вопрос является важным во всех случаях, когда ставится задача получения колебаний давления воздуха, имеющих определенную форму он важен и с точки зрения возможности устранения помех, накладывающихся на полезные сигналы, передающиеся в системах пневмоники. [c.341]

Основным условием выполнения пневматической камерой функций фильтра гармоник является линейность расходных характеристик дросселей. [c.341]

Высота остатка для непериодических стимулов первый и второй эффекты сдвига высоты. В повседневной жизни человек может слышать одновременно несколько сложных тонов. При этом слуховая система должна определять, какие из одновременно слышимых частотных компонент принадлежат данному сложному тону. Один из путей достижения этой цели — использование известной идеи фильтра гармоник . [c.53]

Частотная компонента только тогда считается принадлежащей данному сложному тону (гармоническому звукоряду), когда она проходит через фильтр гармоник , т. е. если ее расстройка не превосходит некоторого порога. [c.53]

При малых отношениях f g, когда соседние компоненты звукоряда попадают в разные слуховые фильтры, главным механизмом оказывается спектральный, в данном случае уже упоминавшийся фильтр гармоник , действие которого для негармонических звукорядов сводится к нахождению такой основной частоты fl, гармоники которой по некоторому критерию максимально близки составляющим исходного негармонического звукоряда. Данный спектральный механизм приписывает к этому звукоряду высоту, соответствующую высоте тона с основной частотой / . [c.55]

Таким образом, решая, например, задачу аппроксимации заданной АЧХ фильтра гармоник, можно воспользоваться (В.2), (В.З) и значительно упростить поиск оптимального решения. Это упрощение связано с недоказанным пока строго свойством электрической симметрии фильтров, которая является необходимым условием достижения минимума целевой функции в задаче оптимизации. Убедительным подтверждением этому являются численные эксперименты, которые проводились при синтезе ступенчатых фильтров [c.20]

Фильтры гармоник (ФГ) [24, 124] предназначены для подавления высших гармонических составляющих в спектре сигнала, поступающего иа вход устройства. Известны разнообразные структуры устройств СВЧ, реализующие характеристики ФГ шлейфовые, ступенчатые и плавные, на одиночных ЛП и на связанных ЛП, на основе цепочечных соединений первой группы (гл. 2) отрезков ЛП и на основе цепочечных соединений второй группы. [c.177]

Фильтры гармоник. Рассмотрим фильтры, образованные каскадным соединением чередующихся элементов двух типов отрезков однородных ЛП с волновым сопротивлением р1 и экспоненциальных резонаторов. Функции волнового сопротивления и вид внутреннего проводника фильтра (при его реализации на основе полосковой ЛП) показаны на рис. 9.4,а. Каждый из резонаторов образован двумя отрезками экспоненциальных НЛП. Волновое сопротивление вдоль длины резонатора изменяется по за-, кону [c.232]

Рнс. 9.5. Оптимальная АЧХ фильтра гармоник [c.233]

Рнс. 10.15. Конструкция фильтра гармоник [c.258]

Структурные схемы приборов, в которых используются высшие гармоники, аналогичны схемам, приведенным на рис. 65 и 67, и отличаются только тем, что в них обычно применяют избирательные усилители и систему заграждающих и полосовых фильтров, позволяющих выделить слабые сигналы высших гармоник. [c.136]

Таким образом, минимумы на определенных частотах в отраженном импульсе соответствуют свободным колебаниям стенки изделия на основной частоте (п = 1) и гармониках. Частотно-модулированный импульс становится амплитудно-модулирован-ным. После усиления отраженные импульсы проходят через фильтр, который выделяет минимумы амплитуды. По их частоте определяют толщину изделия. Чтобы выполнялись условия свободных колебаний и не возникали резонансы колебаний столба жидкости, длительность импульса должна быть меньше времени его распространения в иммерсионной жидкости. [c.127]

Напряжение гармонических составляющих выпрямленного тока усиленного дренажа измеряется на его выходных зажимах (рис. 13) селективным вольтметром (например, типа ТТ-1201, Орион и др.), анализатором гармоник (например, С5-ЗА) или обычным вольтметром, подключенным к выходным зажимам выпрямителя через узкополосные фильтры на частоте измеряемой гармоники с большим затуханием в полосе непропускания (не менее 2 нп). [c.94]

Изготавливается дополнительное устройство с фильтром, ослабляющим первую гармонику. [c.169]

Изменение гармонических составляющих сигнала при усталости. Образцы цилиндрической формы с концентратором в виде кольцевой выточки подвергались циклическому растяжению—сжатию по симметричному циклу с частотой 18 гц на гидропульсаторе типа ЦДМ-Ю пу. Материал образца — сталь 45. Циклическое деформирование проводилось в постоянном магнитном поле при напряженности 1000 а м, при которой сигнал с измерительной катушки, охватывающей образец, был максимальным. Измерительная катушка через РС-фильтр высших частот (дифференцирующая цепочка) подключалась к анализатору гармоник типа С5-3. Проведены исследования изменения с числом циклов нагружения гармоник сигнала, возбуждаемого в измерительной катушке за счет магнитоупругого эффекта [1], до седьмой включительно. Результаты исследований представлены на рис. 1, а. Установлено, что некоторые гармонические составляющие (третья и седьмая) претерпевают заметные изменения с момента появления в образце магистральной усталостной трещины. Однако следует отметить, что измерение гармонических составляющих, кратных частоте нагружения, связано с некоторыми трудностями, заключающимися в том, что при низкочастотном нагружении для уверенного разделения гармоник необходимо работать при очень узкой полосе пропускания анализатора гармоник, а это накладывает жесткие требования к стабильности частоты нагружения, задаваемой испытательной машиной. По этой причине, а также вследствие их малости не удалось замерить изменение при усталости гармоник выше седьмого номера. [c.134]

Режим автоколебаний в машинах с колебательной системой, подобной описанной, можно создавать по сигналам обратной связи от датчиков, устанавливаемых на свободном торце магнитостриктора или на диафрагме согласующего волновода 3. Для возбуждения автоколебаний на заданной гармонике в цепь обратной связи включают полосовые фильтры. [c.135]

Неподвижная промежуточная втулка придает агрегату ряд важных конструктивных особенностей. Прежде всего упрощается цепь прецизионных сопряжений, что позволяет повысить плотность посадок распределительного механизма дробления. Далее, потоки в отверстиях неподвижной втулки имеют постоянное направление и позволяют применить комбинированное клапанно-золотниковое распределение. Обе особенности, помимо повышения частоты и мощности возбуждения, позволяют снизить уровень шума и кинематических помех роторного возбуждения. Последнее вытекает непосредственно из значения потока, знаменатель амплитудного множителя в котором содержит произведение двух величин порядка рп. Для исключения составляющих при нулевых k или р в гармониках наложений необходимо, чтобы сочетание четных и нечетных значений й и р сводило к нулю фильтрующий множитель sin (1 - -+ ри + M-4 - Для 2(i,4a = я такое сочетание дают нечетные п и Цо. Однако в этом случае сочетание нечетных k и р и, в частности, их значение, равное единице, приводят к действующему значению фильтрующего множителя. Для уменьшения нейтрализации первых гармоник разных знаков в сомножителе (1 + рп + не- [c.239]

Рассматривается метод уравновешивания высокоскоростных роторных систем на так называемых совмещенных опорах на примере высокоскоростной турбомашины. Предложены расчетные формулы упругих податливостей. Разработана аппаратура, содержащая систему фильтров и блоки автоподстройки частоты, позволяющие вести уравновешивание при переменной скорости вращения ротора и при отстройке высших гармоник, обусловленных нелинейностями опор. [c.143]

Фиг. 63. Схема индуктивного самопишущего прибора БВ-1010 1 и Б — катушки датчика Р — реохорд и Ро — сопротивления, определяющие передаточное отношение прибора Ф — схема, поворачивающая фазу напряжения компенсации Л — лампа, суммирующая напряжения разбаланса н компенсации У — уснлите. 1ь с фильтрами гармоник Лi — сервомотор.

Присоединяя по схеме, изображенной па рис. 14.14, а, к первичной камере 4 через дроссель вторичлую камеру в, в рассматриваемом генераторе колебаний можно получить колебания, близкие по форме к синусоидальным. Преобразование первичных колебаний в близкие к синусоидальным колебания Рк =ф(/) в камере 6 основано на использовании свойств пневматической камеры как фильтра гармоник. Теория этого вопроса рассматривается далее в 36. На рис. 14,14, в приведена осциллограмма, на которой для первичных пилообразных колебаний 1 полный диапазон изменения давления был равен 0,5 кГ/см (давление питания при данных опытах было равно 1 кГ см ) вторичные колебания 2, близкие по форме к синусоидальным, показаны на этой осциллограмме в увеличенном масштабе. [c.163]

Показано (Moore, Glasberg, 1985), что гипотетический фильтр гармоник не является прямоугольным, так как при расстройке частоты одной из гармоник звукоряда происходит не скачкообразный, а постепенный сдвиг высоты остатка (рис. 27). Другое возможное объяснение плавности сдвига высоты остатка — наличие вну- [c.53]

Отдаваемая мощность — мощность в нагрузке. Она равна колебательной, мoщиo т , за вычетом потерь в анодном контуре, фильтрах гармоник и т. п. [c.107]

Первые устройства, в которых использовались плавные НЛП, были снитезн-рованы на основе одноэлементных одиночных ЛП (см. рнс. В.10,а... е), они выполняли функцию трансформатора волновых сопротивлений [84], исследование их пронодилось и позднее [85]. В последние годы одиночные НЛП со специальными законами изменения волнового сопротивления стали с успехом использоваться в качестве амплитудных корректоров [86], а также фильтров гармоник. В [59—61] была установлена эффективность использования для этих целей многоэлемеитиых НЛП (см. рнс. В.10,ж. .. к), исследование подобных структур находится в начальной стадии. [c.28]

Первая работа, положившая начало новому, четвертому, этапу исследований, была выполнена в 1971 г. [94] и посвящена анализу системы отрезков связанных ЛП разной длины, выполняющей функцию направленного ответвителя. Позднее эта задача была решена в [56, 95] более строго как задача параметрического синтеза. Впоследствии подобные неэквнднстантные структуры легли в основу создания фильтров [57] и широкополосных фиксированных фазовращателей класса II [58]. Была исследована также неэквиднстаитная система отрезков одиночных ЛП. На ее основе были синтезированы фильтры гармоник [50, 51] и трансформаторы волновых сопротивлений [54]. [c.29]

Маломощные выпрямители бывают обычно однофазными и работают на нагрузку с фильтром, начинающимся емкостью. Выпрямители на очень малые токи (единицы миллиампер) собирают по однополупериод-ной схеме (рис. 1, а). Без фильтра коэффициент пульсации, т. е. отношение амплитуды первой гармоники выпрямленного тока к его постоянной составляющей, очень велик и составляет 1,57. Емкость фильтра рассчитывается по заданному коэффициенту пульсации и сопротивлению нагрузки Ra- Сф —-. Диод выбирают по выпрямленному [c.165]

При этом спектр импульсов биений лежит в основном в низкочастотной области. Поэтому для ослабления влияния зазора целесообразно выбрать полосу пропускания дефектоскопа, ориентируясь па подавление основной гармоники Fq с помощью режектор-ного фильтра, либо нижнюю частоту Fh среза полосы пропускания из соотношения Fji = (0,6-г-0,8) RlapQ для точечного и поперечного дефекта и из соотношения F- 0,4/ /af6 — Для продольного дефекта. Верхняя частота среза для точечного и поперечного дефектов F — fiRlaF , а для продольного — Fb = l,8/ /aFg. Ограничение полосы пропускания сверху целесообразно для подавления влияния импульсных помех, вызванных изменением напряжения сети. [c.125]

Иа рис. 47 изображена схема машины МВЛ-5 для испытания на усталость лопаток турбин. На столе / электродинамического возбудителя колебаний типа ЭДВ-14М закреплен динамометр 2, в захвате которого зажата испытуемая лопатка S. Конструкция динамометра аналогична конструкции динамометра машины МВЛ-4. Захват динамометра снабжен клиновым зажимом хвостовика испытуемой лопатки, Сигналы с блока генераторов 6 емкостного датчика подаются на блок 7 регистрацни, содержащий автоматический указывающий и записывающий потенциометр, снабженный переключателем диапазонов измерения и записи изгибающего. момента на перестраиваемый узкополосный фильтр S на схему сравнения автоматического регулятора 11. Сигнал с выхода фильтра 8 через ограничитель 9 и регулируемый фазовращатель 12 подается на канал с управляемым коэффициентом передачи автоматического регулятора 11. На второй вход схемы сравнения автоматического регулятора поступает сигнал с программатора 13 режима испытании. Сигнал с выхода автоматического регулятора возбуждает усилитель 10 с установленной мощностью 100 кВА, который питает подвижную катушку электродинамического возбудителя колебаний. Описанная система обеспечивает возбуждение автоколебаний на основной и высших гармониках испытуемой ло- [c.188]

I — генераторы шума 2 — блок модуляции (п 1)-й 3 — генератор п + + D-ii гармоники 4 — фильтр нижних частот 5 — генератор шума 6 — генератор я-й гармоники 7 — гиирокополос-нын филнтр 8 — уэкополосные фильтры [c.302]

Потенциометрическое устройсиво, частотный фильтр и усилитель сигналов смонтированы в одном общем агрегате, называемом потенциометрическим блоком (ПБ). Выходное напряжение из ПБ поступает в электронно-лучевой осциллограф, на экране KOTopoiro изображается кривая колебательного лроцесса (синусоида или сложная гармоника). Амплитуда этой кривой пропорциональна величине колебаний, возникающих в подшипниках. [c.102]

Тангенциальная сила возбуждения прикладывалась с помощью электродинамического вибратора 5 в центре тяжести стержня, лежащем в контактной плоскости, и контролировалась пьезодатчиком силы 4. Вибратор питался от синтезатора частоты, поддерживающего частоту колебаний с точностью до 0,01 Гц. Перемещения в контакте определялись но разности ускорений контактирующих деталей, измеренных с помощью пьезоакселерометра. Сигналы с датчиков ускорения и силы подавались на фильтры, имеющие ширину полосы 3,16 Гц, и электронные вольтметры. Сдвиг фазы между этими сигналами измерялся с помощью прецизионного фазометра и контролировался по фигуре Лиссажу на экране катодного осциллографа. Вклад потерь на высших гармониках в общие [c.76]

СТИНЫ экрана при измерении фаз. После фильтра сигнал, проходя усиление и ограничение, поступает на частотомер, по которому можно делать непосредственный отсчет-частоты. Специально устроенная система четырех фильтров позволяет в диапазоне 1 200— 12 000 об1мин выделить основную гармонику, а также низкочастотные составляющие, что в некоторых случаях позволяет производить гармонический анализ измеряемой вибрации. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...