Шнекоцентробежное колесо насоса

На рис. 11.1 представлен эскиз шнекоцентробежного колеса насоса с условными обозначениями необходимых геометрических размеров и приложенных осевых нагрузок. [c.267]

Шнекоцентробежное колесо насоса [c.133]

В качестве объекта исследования использовался агрегат о двухопорным ротором, состоящий из шнекоцентробежного насоса и осевой турбины. Рабочее колесо насоса расположено между опорами, а диск турбины закреплен консольно. Опоры ротора представляют собой одинаковые шариковые подшипники, один из которых имеет возможность осевого перемещения относительно корпуса. Охлаждение подшипников осуществляется рабочей жидкостью [c.313]

При значениях Dl >0,55 установка шнека приводит к уменьшению гидравлических потерь в центробежном колесе, повышая гидравлический КПД шнекоцентробежного насоса [9]. Это обстоятельство очень важно для насосов ЖРД, так как центробежные колеса насосов ЖРД больших тяг имеют большие значения D . Поэтому шнек часто применяется не только для повышения антикавитационных качеств насоса, но и для повышения КПД. [c.154]

Основными элементами проточной части шнекоцентробежного насоса (рис. 10.11) являются рабочее колесо 1, корпус насоса, который включает [c.208]

Осевое расстояние между лопатками шнека и центробежного колеса с целью повышения антикавитационных свойств шнекоцентробежного насоса и сокращения его осевых габаритных размеров вьшолняют минимально возможным, что приводит к конструкции ступенчатого шнека [c.214]

Эго объясняется характером зависимости Ят, от г и тем, что на выходе у втулки наблюдается зона противотоков. У шнека, применяемого в шнекоцентробежном насосе, ввиду влияния центробежного колеса на зону обратных токов, расчетный диаметр меньше, чем у отдельного шнекового насоса, и его можно принять с запасом по напору, равным среднеарифметическому диаметру [c.88]

Шнек. На рис. 3.4 приведена схема колеса шнекоцентробежного насоса и указаны характерные сечения 1—1 — выход в шнек 2ш—2ш — выход из шнека /ц—/ц — вход в центробежное колесо 2—2 — выход из центробежного колеса. В дальнейшем обозначения сечений будут использоваться в качестве индекса параметров. Индекс ш в ряде случаев опускается. Если параметры на выходе из шнека рассматриваются на периферии, применяется индекс п , на расчетном диаметре (в разд. 2.10.1.3 было показано, что средний диаметр может быть принят за расчетный) — ср и у втулки шнека вт . Индекс ц опускается в тех разделах, где рассматривается только центробежное колесо. [c.132]

Для определения теоретического напора насоса, или, иными словами, удельной энергии, переданной жидкости, берем граничные сечения на входе в шнек и на выходе из центробежного колеса. Тогда теоретический напор шнекоцентробежного насоса (при условии, что число лопаток бесконечно велико) подсчитывается в соответствии с формулой (2.106) [c.137]

Опытные данные показывают, что существует оптимальная относительная закрутка потока на входе в центробежное колесо ф == = Сщ/ , создаваемая шнеком, при которой достигается максимальный гидравлический КПД шнекоцентробежного насоса. С увеличением D (Dl 0,55) выигрыш в гидравлическом КПД при установке шнека возрастает, достигая при Dl л 0,7 значений 20. .. 30 %. Влияние относительной закрутки ф на потери в центробежном колесе связано с тем, что при увеличении ф (что соответствует увеличению шага шнека) увеличивается доля энергии, передаваемой с помощью кориолисовых сил инерции (см. рис. 2.34), а доля энергии, передаваемой центробежным колесом в результате циркуляционного обтекания, уменьшается, диффузорность потока также уменьшается. Гидравлические потери в центробежном колесе при этом будут уменьшаться. [c.154]

Остановимся на расчетном определении энергетических характеристик шнекоцентробежного насоса при отсутствии влияния на них кавитационных явлений (в шнеке, центробежном колесе, отводе). [c.171]

Используя формулы (3.38), (3.40), (3.42) и (3.98),. .., (3.101), можно получить следующее соотношение для расчета напорной характеристики шнекоцентробежных насосов с диффузорными центробежными колесами < 1), дл которых = к р. [c.172]

При работе шнека в шнекоцентробежном насосе центробежное колесо влияет на работу стоящего перед ним шнека. Поэтому характеристики шнекового насоса отличаются от характеристик шнека шнекоцентробежного насоса. Это отличие приводит в основном к тому, что расчетные диаметры для отдельно стоящего шнека и для Шнека, стоящего перед центробежным колесом, различны, см. формулы (2.144) и (2.145). Шнековые насосы со шнеком постоянного шага (см. рис, 2.49) имеют большую густоту решетки, поэтому влиянием конечного числа лопаток можно пренебречь, т. е. можно принять Тогда теоретический напор шнека по- [c.183]

На рис. 3.54 для примера приведены срывные кавитационные характеристики, полученные при испытании шнекоцентробежного насоса на воде (напор шнека определялся измерением давления на корпусе между шнеком и центробежным колесом). [c.190]

Причиной уменьшения скорости жидкости на периферии всасывающего окна является то, что окружная скорость жидкости и, следовательно, центробежные силы, действующие на частицы жидкости в подводе, меньше, чем в ячейках колеса. Возникающая в результате этого динамическая неуравновешенность потока препятствует входу жидкости из подвода в периферийную часть всасывающего окна. При чрезмерно больших радиальных размерах всасывающего окна динамическая неуравновешенность потока может привести к возникновению в периферийной части всасывающего окна обратного тока жидкости из ячеек колеса в подвод аналогично возникновению обратного тока жидкости на периферии входа в предвключенный шнек шнекоцентробежного насоса. [c.104]

В тех случаях, когда полярный и диаметральный моменты инерции элемента отличаются незначительно, всего на 25, .. 30%,элемент схематизируется в виде точечной массы. Чаще всего такое упрощение оказывается приемлемым для шнекоцентробежных колес насосов, а иногда также для колес радиальных турбин. Если полярный и диаметральный моменты инерции отличаются значительно, как, например, у рабочих колес осевых турбин, элемент рассматривается как тонкий диск. [c.312]

Иногда линии постоянных КПД т)н = onst на поле характеристик замыкаются в области больших со и больших V. Снижение полного КПД на этих режимах (что графически означает замыкание линий постоянного КПД) следует объяснять возникновением на этих режимах кавитационных явлений в насосе. В координатах Я/м , V/w кавитация проявляется резким изменением характера напорной характеристики и КПД-характеристики (пунктирные линии на рис. 3.43 см. также рис. 3.41). При кавитации в шнекоцентробежном колесе изменяется также и мощностная характеристика в связи с изменением характера обтекания лопаток. Кавитация в отводе не влияет на мощностную характеристику. Обычно кавитация в спиральном отводе возникает при расходах, превышающих в 2. .. 2,5 раза расчетный расход в лопаточном отводе — в 1,3. .. 1,5 раза. В наиболее общем виде характеристики насосов представляются в виде зависимостей критериев подобия — коэффициента напора Я от коэффициента расхода V. При неподобных насосах эти критерии используются как обобщающие комплексы. Наиболее надежно энергетические характеристики можно получить опытным путем. Обычно для получения характеристик проводят испытания на воде. [c.179]

Двухступенчатая турбина со ступенями скорости расположена консольно на общем валу со шнекоцентробежным насосом горючего, подающим НДМГ. Крутящий момент от дисков 2 и 4 турбины передается на вал насоса горючего с расположенным на нем центробежным колесом 8. Крутящий момент от вала 10 насоса горючего передается через шлицевые соединения рессоры 12 на вал 17 насоса окислителя, расположенного на двух подшипниках 19 и 20, работающих в среде жидкого кислорода. Корпус 7 насоса горючего, объединяющий подводящее устройство и диффузор с улиткой, соединяется с крышкой 6 шпильками. Для разделения полостей насоса и газовой турбины по валу расположены уплотнительные кольца и манжеты. Подшипники 11 и 21 насоса горючего работают в среде консистентной смазки. [c.203]

Степень гидравлического совершенства проточной части центробежных насосов современных ТНА соответствует значению С р = 2000...2500. Дальнейшее повьш1ение антикавитационных свойств насосного агрегата достигается применением подкачивающих устройств. Это различные вспомогательные и бустерные насосы — струйные (эжекторы), осевые (шнеки) и тл. Такие насосы и устройства выполняют как автономно в виде подкачивающих насосов, так и заодно с центробежным насосом в виде предвключенной ступени, составляя шнекоцентробежный насос. На рис. 10.11 представлена схема шнекоцентробежного насоса с эжектором, включающего центробежное колесо 1, вход в который расширен за счет увеличения ширины лопатки и диаметра начала лопаток. Направляющий конус 3 обеспечивает направление утечек жидкости по основному потоку и отсекает распространение вихревой обратной зоны. Шнек 4 имеет собственные высокие антикавитационные качества и повышает давление на входе в центробежное колесо для обеспечения его работы без кавитационного срыва. Струйный насос 6 создает дополнительное повышение давления на входе в шнек, используя энергию утечек жидкости из полостей гидравлического тракта насоса. Совершенство насосного агрегата по его антикавитационным качествам привело к существенному конструктивному изменению проточной части самого насоса, комбинации различных по принципу действия насосов в единый блок и к введению дополнительных магистралей и гидравлических трактов, обеспечивающих работоспособность конструкции. Кавитационный коэффициент быстроходности современных шнекоцентробежных насосов имеет значение С р = 4500...5000. [c.210]

Шнек такой конструкции обладает высокой всасывающей способностью и широко применяется в качестве основного рабочего колеса бустерного насоса и предвключенной ступени шнекоцентробежного. По возможности шнеки с валом изготавливают заодно целое, что сокращает число контактирующих с валом по точной посадке деталей, уменьшает габаритные размеры и повьштает антикавитационные свойства насоса. [c.215]

Большое распространение в ЖРД получили центробежные насосы, у которых на входе в центробежное лопаточное колесо устанавливается осевое колесо (шнею) для улучшения антикави-тационного качества насоса. Такие насосы получили название шнекоцентробежных. [c.156]

Способность шнеков устойчиво работать в условиях значительной местной кавитации используется в шнекоцентробежных насосах, где обеспечивается бескавитационная работа центробежного колеса при наступлении 1, 2 и даже 3-го (или близкого к нему) критических режимов кавитации на входе в шнек. Обычно у шнеков Хкав = 0,004 н-0,045 у хорошо спрофилированных шнеков коэффициент Хкав может достигнуть величины 0,02 [c.184]

Уравнение границы области устойчивости системы шнекоцентробежный насос — трубоп ро-воды с учетом упругости кавитационных каверн в центробежном колесе и зависимости напора шнека от объема кавитационных каверн. Для выяснения влияния упругости кавитационных каверн в центробежном колесе, тангенса угла наклона касательной к зависимости напора шнека от объема кавитационных каверн и учета потерь энергии при входе жидкости в межлопастные каналы шнека на устойчивость системы получим уравнение границы области устойчивости. Для этого уравнения (6.48), (6.49) дополним следуюш ими уравнениями в отклонениях, описываю-ш ими динамику исследуемой системы [c.188]

Более точные расчетно-экспериментальные зависимости получены В.Й. Петровым и В.Ф. Чебаевским в результате экспериментального исследования шнекоцентробежных насосов ЖРД [47]. На основании анализа зависимостей теоретического напора шнека и гидравлических потерь в шнековом колесе ими получено уравнение универсальной напорной характеристики шнека в виде [c.104]

В ЖРД обычно применяется насос, имеющий два рабочих колеса — осевое (шнек) и центробежное. Такой насос будем называть шнекоцентробежным насосом (рис. 3.1). Основное назначение шнека — улучшить антикавитационные качества насоса. Вместе с тем определенным выбором параметров шнека можно улучшить и энергети-ческие качества насоса с большими отношениями диаметров центробежного колеса == РлЮг 0,55. [c.128]

Следовательно, теоретический напор шнекоцентробежного насоса определяется выходными параметрами центробежного колеса, т. е. так же, как и в случае, если имеется одно центробежное колесо при условии juq = 0. [c.137]

Антикавитационные качества шнекоцентробежного наСоса определяются шнеком, если при всех входных давлениях, больших давления кавитационного срыва, создаваемый шнеком напор достаточен для бессрывной работы центробежного колеса. Условие одновременного срыва определяется как равенство полного давления на выходе из шнека на срывном режиме полному давлению срыва центробежного колеса. Принимая, что струйка, покидаюш,ая шнек на диаметре D(.p, поступает в колесо на диаметре Dj (см. рис. 3.4), запишем (пренебрегаем потерями на участке между шнеком и колесом) [c.205]

Положительное воздействие на антикавитационные качества шнекоцентробежного насоса оказывает установка неподвижных июнусов с отверстиями перед шнеком и центробежным колесом (см. рис. 3.60). Благоприятное влияние конусов можно объяснить тем, что они отсекают обратные токи, выходящие из шнека и центро- бежного колеса, и ослабляют их вредное влияние на основной поток [2]. При установке конусов уменьшается затрата энергии основного потока, поступающего в колесо, на поворот обратных токов и направление их в колесо. Кроме того, конус, расположенный перед центробежным колесом, направляет по потоку утечки, проходящие через переднее уплотнение, В этом случае утечки не нарушают поток, выходящий из шнека, что благоприятно сказывается на антикавитационных качествах насоса. Установка конуса перед центробежным колесом приводит также к уменьшению падения напора между критическим и срывным режимами насоса (см. рис. 3.50). [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...