Отношение площадей поперечных сечений сопла

Измеренное (заштрихованная область) и вычисленное (g) относительное содержание (вес.) жидкого этанола в воздухе на разных расстояниях ж от горловины сопла. I, s, N — рассчитанные (Г = 10 а = 0,7 V = Yoo) значения скорости образования зародышей, пересыщения с концентрации кластеров (в 10 /см ) соответственно А/А —отношение площадей поперечного сечения сопла I — время, за которое поток смещается на указанное расстояние (Оо = 0,005 — исходная доля (по массе) этанола в воздухе [c.99]

Отношение площадей поперечных сечений сопла / р// Найдем производную от А. по i] [c.134]

Степень расширения сопла равна отношению площади поперечного сечения на выходе к площади поперечного сечения в горле. Если поток расширяется внутри сопла обратимо и адиабатически при полном заполнении всех поперечных сечений сопла, то степень расширения струи на выходе сопла равна степени расширения сопла. [c.80]

А. Прежде всего рассмотрим существенные различия истечения затопленной струи из сопла и диафрагмы (рис. 1.21). В первом случае для формирования струи с возможно более равномерным начальным профилем скорости используется сужающееся сопло с плавным очертанием контура, при этом степень поджатия потока п < 3-10 (отношение площадей поперечного сечения на входе и выходе из сопла) позволяет снизить уровень турбулентности потока в выходном сечении сопла. При истечении струи из диафрагмы реализуется отрывное обтекание ее острой кромки, профиль скорости в начальном сечении струи неравномерен и имеет минимум в центре начального сечения струи. На рис. 1.22 представлены зависимости [1.10] средней скорости и продольных пульсаций скорости на оси струи от продольной координаты при истечении струи из сопла и диафрагмы с [c.36]

Оптимальное значение отношения площадей поперечных сечений смесителя и сопла [c.145]

В связи с этим при оценке скорости истечения газа будет более правиль ым отношение приведенного к нормаль-ным условиям расхода газа к площади поперечного сечения сопла называть условной плотностью потока в данном сечении. Тогда формулу (1) можно представить в следующем виде [c.60]

Фиг. 6.34. Графики изменения отношения площади поперечного сечения трубопровода огневой связи к площади критического сечения сопла в зависимости от величины отношения (р —/ к2)/Р личных значениях величины рк - рп2)/ри , Г=0,6б п=0,68, Сй=0,48),

На рис. 3.4 приведено изменение площади поперечного сечения конфузорного канала вдоль его оси для единичного расхода, когда давление уменьшается от ро 1 МПа до pj = 0,1 МПа по заданному графически закону. Как следует из графиков, по мере уменьшения давления (уменьшения Р) скорость и удельный объем увеличиваются, а площадь поперечного сечения канала убывает. Так происходит до тех пор, пока параметры не достигнут критического значения. Далее удельный объем увеличивается быстрее, чем скорость, и площадь сечения начинает возрастать. В горле такого канала устанавливаются критические параметры, которые совместно с площадью горла и определяют величину расхода. Сделанные выводы справедливы при любых законах изменения давления вдоль оси сопла. Единственное условие, которое при этом должно выполняться, заключается в том, что отношение давления в среде, куда происходит истечение, к давлению торможения на входе в канал должно быть меньше критического. В противном случае в горле сопла не будут достигнуты критические параметры, и расходящаяся часть будет работать как диффузор. [c.95]

Для определения расхода пара через суживающееся сопло с выходной площадью поперечного сечения F при давлении за соплом выше критического можно воспользоваться формулой (30) для расхода пара. Кривая полученных расходов 1 — а (фиг. 5) подтверждается экспериментальным путем. При отношении давлений ниже критического расход пара сохраняется постоянным и равным критическому расходу. [c.20]

Задача об истечении через щель рассмотрена в разд. 4.6 и там показано, что расход через щель меньше, чем расход через сопло, и.меющее ту же площадь поперечного сечения на выходе (при тех же параметрах торможения на входе и том же давлении на выходе). Обозначим р отношение расхода через щель к расходу через сопло в сопоставимых условиях, о которых говорилось ранее. На рис. 9.24 представлена теоретическая зависимость приведен. [c.264]

Практика поверхностной резки показала, что максимальная глубина канавки, которую можно получить при режущем сопле диаметром 7 мм за один проход, составляет 4—4,5 мм при этом отношение ширины канавки к ее глубине не меньше 6, что позволяет избежать закатов при дальнейшей прокатке. Так как при круглом выходном отверстии режущего кислорода в мундштуке канавка имеет очертание, близкое к параболическому, то площадь поперечного сечения канавки Р может быть приближенно подсчитана по формуле [c.122]

Из-за невыполнения в действительности предположения о постоянстве параметров в выходном сечении сопла, особенно при резком изменении площади и формы поперечного сечения сопла на его выходном участке, действительный расход газа через сопло отличается от вычисленного по формуле (3.35), Вычисленное по этой формуле значение расхода уточняют умножением его на так называемый коэффициент сужения струи л. Значение коэффициента л зависит от формы выходного участка сопла и от отношения давления в окружающем пространстве к полному давлению истекающего газа (или от соответствующего этому отношению давлений числа Маха) на реальное значение коэффициента 1 может влиять и вязкость газа. Определение коэффициента сужения струи теоретическим путем пред [c.62]

Из этой формулы следует, что расход через суживающееся сопло зависит от площади поперечного сечения на выходе из сопла, от параметров полного торможения перед соплом р , и отношения давления за соплом к давлению полного торможения перед соплом е = p /р . График зависимости расхода от отношения давлений при фиксированных параметрах перед соплом представлен на рис. 2.7, причем для О < е < е р график изображен [c.47]

На фиг. 2. 26 приведено отношение тяги к тяге на уровне моря в зависимости от высоты для двух случаев сопло, непрерывно регулируемое для работы в расчетном режиме на любой высоте, и нерегулируемое сопло, работающее в расчетном режиме на уровне моря. Проектирование сопла, предназначенного для достижения оптимального расширения на высоте, приводит, однако, к значительному увеличению веса и площади поперечного сечения [c.111]

Величина Як в процессе горения меняется по мере разгара канала заряда в соответствии с изменением отношения площадей канала и критического сечения сопла — к/ р. Поскольку = к.с(1—е), где Рк.с — площадь поперечного сечения камеры сгорания, согласно зависимостям, рассмотренным в I части [c.226]

Как показано в работе [135, с. 4], длина камеры сгорания и ее степень уширения (т. е. отношение площади ее поперечного сечения к площади критического сечения сопла) выбирались с учетом требований теплопередачи, минимальных гидравлических потерь и массы двигателя. [c.119]

Пограничный слой, образующийся на стенках, суживает проходные сечения сопла, что влечет за собой снижение числа Маха на выходе по сравнению с его расчетным значением, так как уменьшается величина отношения площадей выходного и критического сечений. Такого неблагоприятного влияния пограничного слоя на течение газа можно избежать путем увеличения поперечного сечения сопла, найденного методом характеристик, на величину, равную удвоенной толщине вытеснения пограничного слоя 2б . Этим в известной степени компенсируется сужение проходных сечений сопла, вызванное пограничным слоем. [c.10]

Отношение скорости потока к его удельному объему по уравнению (11-10) равно расходу пара на единицу площади (удельный расход). Удельный расход равен нулю при входе в сопло, где поперечное-сечение безгранично велико, а скорость равна нулю. Далее вдоль канала, где давление ниже, удельный расход возрастает до конечной величины, но когда давление падает до нуля, удельный расход также уменьшается до нуля, поскольку в этой точке скорость потока конечна (хотя и велика), а удельный объем бесконечен. При отношении р/ро, несколько большем чем /з, удельный расход пара максимален. Отношение давлений для сечения, в котором удельный расход достигает максимума, называется критическим отношением давлений. [c.79]

Если в каждом поперечном сечении эллиптического сопла сохранять постоянной величину d = alb, то при любом х отношение площади сечения к площади минимального сечения будет таким Же, как и у сопла Лаваля с уравнением контура у = Ъ х). При Этом одномерная теория будет давать одинаковое распределение Параметров по длине для пространственного и осесимметричного 14 [c.211]

Сопла ракетных двигателей почти всегда имеют круговое поперечное сечение. Отношение давлений рк ра и секундный массовый расход т зависят от типа ракеты и потребной тяги (см. разд. 2.4.1). Радиус Нк выбирается на основе исследования камеры сгорания. Площадь критического сечения /кр и, следовательно, радиус кр, можно получить из уравнения (13). Площадь [c.88]

Этот вопрос детально рассмотрен в работе [102]. В качестве примера приведем решение задачи о воспламенении топливного заряда [133], использующее основные уравнения, полученные в гл. 3. Исследуется переходный режим при запуске таких двигателей, в которых за относительно короткий воспламенительный период образуется высокоскоростной поток продуктов сгорания, характеризующийся продольными градиентами температуры и давления, и появляются пики давления. Перечисленные особенности свойственны современным высокоэффективным РДТТ, имеющим высокий коэффициент объемного заполнения корпуса топливом, низкое отношение площади поперечного сечения канала заряда к площади критического сечения сопла РДТТ ЛкМкр, что часто связано со значительным удлинением [c.86]

Отношение площади критического сечения сопла к свободной площади поперечного сечения принято равным 0,5. Рассмотрены три различных варианта конструкции, соответствующие трем значениям допустимых напряжений в материале а=5000, 7500 и ЮООО /сг/сж (при удельном весе материала 7=0,00785 кг/см ) вес С01пла соответственно равен 8 6 и 4 кг. [c.338]

Мы видели, что температура жидкости, применяемой в качестве охладителя, не должна превышать ее температуру кипения или, по крайней мере, температура стенки Ту, ж должна оставаться ниже определенной величины, выше которой начинается пузырьковое кипение. Таким образом, мы можем определить предельную температуру (7 г ж)пр. Для Г , ж> (7 г ж)пр удельный тепловой поток ф р резко возрастает. Эта переходная точка связана с величиной Фкр, равной Фи пр — удельному тепловому потоку при верхнем пределе, соответствующем пузырьковому кипению. Эту величину ф пр можно использовать в качестве критерия при расчете охлаждающей способности топливного компонента. Вообще говоря, следует отметить, что величина Ф пр имеет максимум при определенном давлении, а при изменении давления в пределах от О.З до 0,7 критического давления она меняется незначительно. Фи пр уменьшается с увеличением температуры жидкости Г и увеличивается с повышением скорости жидкости V. Величина Фи пр может также возрастать из-за образования отложений на стенках охлаждающего тракта при протекании по нему охлаждающей жидкости. Всестороннее сравнение различных топливных смесей нельзя провести, рассматривая только свойства жидкостей. В работе [55] проведено сравнение различных топлив с теоретической точки зрения при использовании их в стандартном двигателе, имеющем следующие характеристики тяга 25 г давление в камере сгорания 20 кг1см характеристическая длина 100 см диаметр критического сечения сопла 31 см отношение площадей поперечного сечения камеры и критического сечения сопла /к//кр=2 1 отношение площадей выходного и критического сечений сопла /а//кр=7 1 полуугол сужающейся части сопла 30 полуугол расширяющейся части сопла 15° потеря давления в системе охлаждения равна 5,25 кг1см . Данные, полученные в работе [55], приведены в табл. 15. [c.457]

Типичные значения частот продольных мод колебаний находятся в диапазоне lOO-f-2000 Гц, что соответствует длине двигателя от 5 до 0,3 м, хотя наблюдались также продольные колебания низкой частоты порядка 15 Гц и высокой — порядка 15 000 Гц. При стендовых огневых испытаниях РДТТ продольные колебания, как правило, всегда регистрируются, поскольку их частота находится в пределах разрешения используемых на практике датчиков давления и регистрирующей аппаратуры. Колебания давления с амплитудой, составляющей 10% номинального давления, могут вызывать колебания тяги РДТТ в 20- 100% по отношению к номиналу. Это связано с тем, что волна давления действует на всю площадь заднего днища камеры сгорания, тогда как номинальная тяга определяется номинальным рабочим давлением и площадью критического сечения сопла (а также коэффициентом тяги, равным 1,1—1,5). Такие колебания могут приводить к вибрациям конструкции ракеты и поставить под угрозу функционирование большинства бортовых систем. Основные различия между продольными и поперечными колебаниями состоят в следующем. [c.127]

При отношениях давлений, больших чем критическое, следует применять сужаюшиеся сопла, размеры выходного сечения которых рассчитываются по формуле (9.35). Вообше же говоря, конфигурация канала (т. е. закон изменения площади сечения по длине) при этом может быть любой в любом промежуточном сечении сопла автоматически будут устанавливаться такие значения давления, скорости и плотности, при которых удовлетворяется уравнение расхода (8.3). Из-за трения действительная скорость йУд меньше теоретической, что учитывается с помощью коэффициента скорости ф, меньшего единицы WJ = (fWт. Эта скорость достигается не в выходном сечении сопла, площадь которого fвыx известна, а на некотором расстоянии от сопла, в струе. Поперечное сечение струи /стр в этом месте, как правило, меньше, чем площадь выходного сечения сопла. Уменьшение площади струи газа по сравнению с площадью выходного сечения сопла учитывается коэффициентом е сужения струи тр=е/вых. [c.178]

В соответствии с перестраивающейся (в зависимости от картиной течения изменяется расход газа через отверстие. Назовем коэффициентом расхода отверстия отношение действительного расхода через отверстие к расходу газа через суживающееся сопло, имеющее ту же площадь поперечного сечения на в 1ходе при одном и том же перепаде давлений. [c.334]

Из рис. 8.2 следует, что при Ке = 110 профили относительной плотности почти не зависят от длины сопла, поток является полностью вязким и не имеет определенного ядра. При Ке 600 небольшое невязкое ядро суш ествует при х < 3,7, однако в выходном сечении оно уже отсутствует. При Ке = 1230 певязкое ядро сохраняется вплоть до выходного сеченпя. Экспериментальные профили температуры и плотности в поперечном сечении показывают, что производные дТ1дг и др/дг вблизи стенки отличны от нуля. Это свидетельствует о наличии скольжения и скачка температур в соответствии с граничными условиями (8.5), (8.6). Температура вблизи стенок составляет примерно 0,8 То, что согласуется с расчетными значениями для адиабатической стенки со скольжением. При уменьшении температуры стенки уменьшается и толщина вытеснения пограничного слоя. Цоказано, что при Ке > 1200 параметры на оси могут быть вычислены с использованием одномерной теории по эффективному отношению площадей, уменьшенному на толщину вытеснения [160]. Уменьшение числа Ке приводит к уменьшению коэффициента расхода х (рис. 8.3). Удельный импульс сопла слабо зависит от Ке в диапазоне от 800 до 1500, уменьшаясь [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...