Расчет кривой кипения

РАСЧЕТ КРИВОЙ КИПЕНИЯ [c.265]

Расчет теплового потока (кривая кипения) в области переходного кипения производится следующим образом. [c.265]

При проведении тепловых расчетов рекомендуется коэффициент теплопередачи от первичного пара к кипяш ему рассолу, полученный по пп. 29 и 30, сравнивать с коэффициентом, определенным по кривым рис. 201 с учетом разности температур Д/цсп по п. 19 и температуры кипения рассола по п. 15. Такое сравнение способствует накоплению опыта в оценке погрешности определения коэффициента К только с помош,ью кривых рис. 201. [c.382]

Конкретные расчетные формулы для 17 термодинамических величин (2, h, S, Ф, f, v, Ср, w, б, ц. а. Р. 7. зв и др.), полученные с использованием интегродифференциальных соотношений термодинамики и записанные в операторной форме, приведены в первом томе этого справочника [0.2]. Их можно найти также в [0.23, 0.27 и др.]. Дополнительные комментарии нужны, пожалуй, только в связи с расчетами термодинамических свойств на кривой насыщения (линии кипения и конденсации) [0.27, 4.2]. [c.8]

Кроме этого, на основании разработанного метода найден ряд обобщенных температурных зависимостей термодинамических функций на линии фазового равновесия жидкость—пар. Получена обобщенная зависимость для расчета давления насыщенных паров [22, 24] при температурах, соответствующих давлению насыщения от 1 кПа до критического со средней ошибкой 1%. Для теплоты парообразования выведенная обобщенная зависимость [25] описывает экспериментальные данные в диапазоне Tr = = 0,50-ч-0,95 со средней ошибкой 1—3%. Полученные обобщенные зависимости для плотности пара и жидкости на кривой сосуществования в диапазоне приведенных температур описываются со средней ошибкой в 1% [26, 27]. Так как многие известные методы расчета теплофизических свойств газов и жидкостей требуют для своего расчета знание теплоты парообразования и плотности жидкости при нормальной температуре кипения, то были получены простые и точные обобщенные зависимости для расчета этих свойств [28]. [c.96]

Тепловой лоток в точке максимума кривой получил множество названий критический тепловой поток, пиковый тепловой поток, тепловой поток прогара, максимальный тепловой поток, первый кризис кипения (термин, широко используемый в русской литературе) и отклонение от пузырькового кипения. В гл. 6 рассматриваются механизм и методы расчета максимального теплового потока там эти термины будут употребляться как равнозначные. Минимум кривой также имеет несколько названий минимальный [c.107]

Расчеты показали, что процесс кипения ограничивает падение давления в жидкости. Кривые давления, рассчитанные по алгоритмам 1—3, качественно согласуются между собой, однако сильно отличаются от кривых давления, рассчитанных по алгоритму 4. [c.119]

Попытки установить взаимосвязь между тепловым потоком при пузырчатом кипении и разностью температур только на основе свойств жидкости потерпели не-Шачугтак как тояние нагреваемой поверхности, как установлено экспериментально, оказывает большое влияние на наклон и положение кривой этой зависим мости. В расчетах удалось избежать этой трудности путем выбора наилучшей постоянной для наклона кривой кипения и определения наиболее подходящего значения коэффициента на основании одного или нескольких опытов. Все же вопросу о том, какие именно свойства поверхности важны и как они проявляются через [c.99]

Рис.9.13. Температурные измерения при адиабатическом расширении свинца Сплошные кривые-расчет по полуэмпи-рическому уравнению состояния кривой кипения к, критической точки и изэнтроп разгрузки 5 штриховая линия — статические данные по кривой кипения Хд-оценки параметров критической

Последний (режим на кривой кипения называется областью полностью развитого пленочного кипения. В этой области тепловой поток характеризуется более медленным ростом при увеличении АГнас, что указывает, на менее эффективный механизм теплоотдачи по сравнению с пузырьковым кипением. По этой причине в практических приложениях режим пленочного кипения для обычных жидкостей, таких, как вода, используется не часто. Однако пленочное кипение часто встречается в криогенных жидкостях, так как они имеют низкие темиературы насыщения. В гл. 7 рассматриваются методы расчета теплового потока при пленочном кипении. [c.108]

Сопоставление расчета по (10.25) с экспериментами различных авторов при определении АТ , АТ р1, А7 рг, <7л, 9кр ъ 9кр2, 9г. 2 дало совпадение расчетных и экспериментальных кривых кипения в переходной области с точностью 20 %. [c.266]

В настоящее время для расчета а при кипении смесей предложено несколько формул, в которых влияние процессов, протекающих в к.п.с., отражается комплексами, представляющими собой ту или иную комбинацию из концентраций компонентов. При этом концентрационная функция подбирается таким образом, чтобы расчетная зависимость a = f( V) имела минимум при кипении смесей, не образующих азеотропов, а для азеотропообра-зующйх смесей обычно рассматриваются два диапазона концентраций, соответственно слева и справа от азеотропа, в каждом из которых кривые а=/(с цк) также должны проходить через минимум. Например, в работе [203] для учета влияния дистил-ляционного эффекта предложен комплекс 1 — (Дснк) /[с"нкХ Х(1—с нк)]. Предложенные формулы в лучшем случае удовлетворительно обобщают опытные данные, полученные авторами для какой-либо конкретной смеси. [c.353]

Изложены результаты экспериментального исследования теплоотдачи при кипении калия в иарогенерирующей трубе. Опыты по кипению калия проведены на рабочем участке с электрообогревом и в однотрубном парогенераторе с натриевым обогревом. Кривые изменения температурных полей, теплового потока, коэффициента теплоотдачи и паросо-держания по длине трубы характеризуют наличие различных областей теплообмена D нарогенераторе. Рассмотрены области перегрева жидкости, интенсивного теплообмена и переходная. Представлены формулы для расчета перегрева и коэффициента теплоотдачи. Илл. 7, табл. 4, библиогр. 13 назв. [c.284]

Допустим, что в нашем случае расчет относится к перегретому пару. Точка, соответствующая начальному состояию пара, находится в диаграмме в пересечении изобары заданного давления р1 с изотермой заданной температуры i (точка 1 на рис. 29). Горизонталь, проведенная из этой точки до вертикальной оси, указывает на последней значение энтальпии пара ь в начальном состоянии. Как уже указывалось, обратимый адиабатный процесс в диаграмме s—i изображается вертикальной прямой, направленной при расширении вниз. В соответствии с этим из точки 1 проводим вниз вертикальную прямую 1—2 до пересечения ее в точке 2 с изобарой ра. Горизонталь, проводимая из точки 2 до вертикальной оси, определяет на последней значение энтальпии пара г г в конечном состоянии. По ближайшей к точке 2 линии постоянной степени сухости пара х можно установить степень сухости пара в конце процесса расширения. Для того чтобы найти температуру пара в конечном состоянии (точка 2) надо по изобаре р2 подняться до пересечения ее с верхней пограничной кривой и здесь по ближайшей изотерме определить температуру кипения, соответствующую давлению р2. [c.138]

На этой же фигуре нанесена также кривая, рассчитанная по формуле (13.15). Эта кривая отклоняется вниз от опытных точек в связи с тем, что в условиях эксперимента задавался тепловой поток, а не температурный напор. На фиг. 75 приведены результаты сопоставления опытов Брамлея, проведенных при атмосферном давлении, с расчетами по формуле (13.15). Как видно из фиг. 75, вариации коэффициента р не выходят за теоретические пределы, Таким образом, изложенные ранее [56] основные положения теории теплоотдачи при пленочном кипении подтвердились последующими экспериментальными исследованиями. На фиг. 76 приведены данные [c.162]

Изучение механизма пузырчатого кипения свидетельствует о том, что тепло передается отг.поверхности к жидкости главным образом пузырями, являющимися дополнительными турбулизаторами [6, 3]. Уравнения для расчета теплоотдачи при пузырчатом кипении и критического теплового потока частично зависят от скорости роста пузыря. Эллион [3] использовал для вывода уравнения измеренную скорость роста. Фостер и Зубр 1. 2] рассчитали скорость роста, допуская, что пузыри росли в первоначально равномерно перегретой однородной жидкости. В этих условиях пузыри продолжали расти без ограничения, в то время как в недогре-той жидкости пузыри растут только до максимального размера. Розенов [8] и Розенов и Гриффитс [7] предполагали, что скорость роста не является важной переменной в уравнении. Дальнейшие успехи в деле выявления зависимостей по теплоотдаче при кипении и лучшее понимание этого процесса зависят от получения кривых роста пузырей в условиях пузырчатого кипения. Особенно целесообразно выяснить степень влияния давления системы и недогрева массы жидкости на максимально достижимый размер пузыря и длительность времени, за которое пузырь достигает этого размера. [c.283]

Экспериментальное исследование выполнено при нестационарном охлаждении вертикальных трубопроводов различного диаметра жидким азотом при подъемном и опускном движении в условиях как естественного распада жидкой струи на капли, так и предварительного распыла жидкости. Экспериментальная установка, режимные параметры, методика эксперимента и первичной обработки опытных данных такие же, как и при исследовании стержневого режима пленочного кипения, рассмотренном в 7.4. Исключение составляет массовый расход жидкости и температура стенки, которые при дисперсном режиме изменялись в диапазоне 0,01 —1,0 дм с и 300—1000 К соответственно. Предварительный распыл жидкого азота на входе в экспериментальные участки (трубы из стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 12 мм и 57 мм, длиной 80 и 26 калибров соответственно) осуществлялся с помощью струйных форсунок с радиальной подачей жидкости. В трубе диаметром 57 мм средний начальный размер жидких капель определяли по кривым спектрального распределения капель по размерам. Кривые получены после обработки результатов фотосъемки. При подъемном движении в трубе диаметром 12 мм начальный средний размер капель принимали в предположении, что для заданного значения начального паросодержания. Го = 0,01 достигаются условия е = е,ф, в случае опускного движения без распыла — из вариантных расчетов при изменении бо в пределах от 1 до 3 мм. [c.233]

Анализ и расчет процесса Р. удобно производить с помощью диаграммы фазового равновесия у — л (рис. 4). Положение и копфигурапия кривой равновесия на этой диаграмме определяются свойствами жидких смесей. Удаленность линий равновесия от диагонали определяется величиной относительной летучести а — отношением упругостей паров компонентов при темп-ре кипения смеси. [c.409]

В технических характеристиках производительность компрессоров указана для стандартных температур кипения (испарения) и конденсации. При иных значениях этих величин холодопроизводительность Qo может быть приближенно найдена из графика в зависимости от (о (рис. 13-2), а более точно — из графика кривых холодопроизво-дительиости компрессора дайной марки (примерные графики приведены на рис. 13-3—13-5) или путем расчета. [c.413]

С целью построения зависимости Ат] = / (р) были рассчитаны значения плотности для всех опытных точек в однофазной области по уравнениям состояния, приведенным в главах II—V для данных на кривой насыщения плотность определялась интерполяцией по таблицам термодинамических свойств (табл. I, IV, VII и X). Как и в случае проверки уравнения И. Ф. Голубева, при расчете Ат) из значений вязкости жидкости вычитались значения т) ., найденные по данным [70] при давлении 1 бар. При температуре ниже нормальной температуры кипения значения 11 . были получены экстраполяцией кривой, построенной по данным [70]. При этом учитывалось, что вязкость газа при атмосферном и более низких давлениях практически одинакова, кривая ц-,- имеет незначительную кривизну и, наконец, вязкость исследуемых жидкостей при температурах, не превышающих ормальную температуру кипения, и давлениях до 500 бар в 30—100 раз превышает вязкость газа и, следовательно, погрешность экстраполяции не может сказаться на достоверности значений Ат]. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...