3—118 — Расчет кривые

Точный расчёт кривых подпора и впуска. Части кривых подпора и впуска, [c.420]

Расчёт головок с учётом переменной кривизны изложен в ряде работ по расчёту кривых брусьев [12]. [c.494]

Для простоты расчёта кривая крутящих моментов двигателя по регуляторной характеристике заменяется прямой (фиг. 18). Угловое ускорение всей системы [c.288]

П о п о в А. Н., Расчёт кривого бруса, Трансжелдориздат, 1938. [c.705]

На фиг. 20 дана диаграмма работы при резе слитка 200 X 200 мм. Пуск двигателей осуществляется включением контакторов 1Л и 2Л. В точке а (фиг. 19 и 20) характеристики включается контактор 1У, а в точке б — 2У. Так как момент М двигателей значительно превышает момент холостого хода ножниц, двигатели продолжают разгоняться по естественной характеристике 2У. На участках с постоянным статическим моментом холостого хода расчёт кривых n=/](i) и ведётся по данным, приведённым в гл. 1. [c.1067]

РАСЧЁТ КРИВЫХ И ВИТЫХ БРУСЬЕВ [c.127]

Расчёт кривых в витых брусьев [c.134]

Давиденков Н, Н., К расчёту кривых брусьев, журнал .Прикладная математика и механика . т. I, вып. 2, 1933. [c.134]

Разновидностью задачи первого типа является задача о построении кривой свободной поверхности потока. Для ее решения надо задаться рядом промежуточных значений кх в зависимости от вида кривой. По одному из расчетных уравнений определяются расстояния и между каждой парой сечений с заданными /гi. После расчёта кривая свободной поверхности может быть вычерчена по отдельным точкам. [c.258]

Формулы (20), (21) и (22) для определения местоположения скачка уплотнения неудобны, так как но ним приходится вести расчёты методом последовательных приближений. Можно рекомендовать вспомогательные графики (фиг. 64), существенно упрощающие расчёты. Кривая 1) отвечает вспомогательной зависимости [c.138]

Основы изложенной в 187 теории расчёта кривых стержней были даны русским академиком А. В. Гадолиным в 1856—1860 гг. Точная теория изгиба кривых стержней прямоугольного сечения впервые была изложена русским учёным X. С. Головиным в 1880 году полученные им результаты устанавливают, что сечения прямоуголь- [c.598]

Примеры расчёта кривых стержней. [c.606]

По спрямлённому профилю и данным поезда строят кривые скорости для центра тяжести (условной середины) поезда (см. ТСЖ, том 6, раздел Тяговые расчёты ). Кривые скорости для двухпутных участков строят с учётом остановки поезда только на тех раздельных пунктах, где это требуется по техническим соображениям. Кривые скорости для однопутных участков строят с учётом остановки поезда на всех раздельных пунктах, а для пригородных поездов — на всех остановочных пунктах. [c.379]

При большой протяжённости участка пути для расчёта кривых движения поезда требуется много времени. Поэтому этим методом пользуются сравнительно редко, обычно в тех случаях, когда расчёты надо произвести для небольшого участка пути длиной примерно 10 20 км. [c.32]

Расчёт кривых движения поезда графо-аналитическим способом [c.33]

По заданным или установленным весовым нормам поездов и сериям локомотивов производятся тяговые расчёты (кривые скорости и времени) с учётом выполнения установленных допускаемых скоростей и предупреждений по состоянию пути, на основании которых определяются перегонные времена хода. [c.457]

В тех случаях, когда требуется подсчитать магнитный поток при заданных ампер-витках, определяют потребные ампер-витки при нескольких значениях магнитного потока построив на основании расчётов кривую Ф = /(ц)/), можно найти тот магнитный поток, который получается при заданных ампер-витках. [c.483]

Расчёт крюка производится, как расчёт кривого бруса трапецоидального сечения (фиг. [c.291]

Расчёт кривой построен на графических и арифметических приёмах. Графические приёмы позволяют наглядно ориентироваться при выборе стрел предварительного варианта и проектных сдвижек. Арифметические подсчёты дополняют и уточняют проектирование на графике. [c.321]

Использовать аналитическое описание кривых усталости для определения термоактивационных параметров разрушения в условиях усталости. Достижение этой цели рассматривалось в качестве начального условия для разработки метода расчёта кривых усталости для режимов с параметрами, заключёнными в исследованном диапазоне их изменения. Из геометрических соображений для аппроксимации экспериментальных кривых усталости мы использовали гиперболическую функцию вида [c.92]

Расчёт параметров анодной защиты Для расчёта системы анодной защиты необходимо снять анодные поляризационные кривые в условиях, максимально приближенных к эксплуатационным, и определить [c.74]

Силовой расчёт 2 — 51 Кривошипы с контркривошипом 2 — 504 Кривые Велера 3 — 70, 84 [c.123]

Графический метод расчёта неполного гидравлического удара. В координатах напора и скорости строится характеристика трубопровода в начальный момент времени (кривая а на фиг. 58), Прямая [c.415]

Коэфициент долговечности, применяемый при расчёте металлических рабочих тел, определяется на основе простейшей схемы суммирования утомлённости, пользуясь степенной зависимостью между нагрузкой Q и числом циклов до разрушения N. Уравнение кривой поверхностной усталости Q N = С, справедливое для переменных напряжений одной амплитуды, распространяется на действие переменных напряжений (нагрузок) разных амплитуд [c.419]

При расчёте вариаторов, работающих с постоянным моментом на выходе (конвейеры и т. д.) как с постоянной силой прижатия рабочих тел, так и самозатягивающихся, коэ-фициент следует брать равным единице, а коэфициент k по кривой АВ фиг. 113 или по приведённым выше формулам для передач с постоянной силой прижатия. [c.421]

С при 400° С и при более высокой температуре он опускается значительно ниже (фиг. 135). У легированной стали точка пересечения кривых смещается примерно к 450° С. У меди и её сплавов она сдвигается влево приблизительно до 200° С. Очевидно, что при расчёте деталей основываться на пре- [c.59]

Построение кривых v=f T) позволяет определить параметры резания С и яг в основной формуле, применяемой при расчётах режимов резания [c.281]

В некоторых случаях при конструкторских расчётах необходимо учитывать изменения значений модуля упругости Е при высоких температурах. Изменения значений Е (й от значения Е при 20°) в зависимости от температуры для трёх типов стали / — низколегированной (перлитной) 2 — среднелегированной с 6<>/п Сг 3—аустенитной хромоникелевой типа 18/9 и 4— высокожаропрочных аустенитных сплавов характеризуются кривыми, изображёнными на фиг. 11. [c.496]

Пользуясь данными, приведёнными в табл. 6, н произведя расчёты, подобные описанному, можно устанавливать приёмочные и расчётные характеристики механических свойств древесины любой породы, учитывая при этом по вариационной кривой относительное количество древесины, удовлетворяющей поставленным требованиям. Производя аналогичные расчёты для объёмного веса древесины той же породы, можно найти нормативы для этого показателя, соответствующие установленным для механических свойств. Найденные нормы объёмного веса могут быть использованы на практике для сортировки древесины по объёмному весу или же, в случае пиломатериалов стандартных размеров, по весу. [c.287]

При расчёте болтовых соединений дельта-древесины следует пользоваться кривой относительных значений а (см. фиг. А), а для получения расчётного напряжения следует относительные значения указанные на [c.303]

Приближённый расчёт кривых подпора и впуска для плоских каналов. При i = ii p кривые подпора и впуска близки к горизонтальным прямым. При /, [c.421]

Из-за структурной чувствительности доменной структуры и процессов намагничивания и персмагничивания количеств. теория кривых намагничивания и петель гистерезиса ферромагнетиков находится в нач. стадии развития. Лишь в случае расчёта кривых намагничивания идеальных монокристаллов определ. формы в области, где Х раш Хсмеш [1 ]. можно развить строгую количеств, теорию для образцов простой формы (напр., эллипсоидов), допускающей однородность намагниченности при их структурной и хим. однородности. Теория кривых намагничивания и петель гистерезиса имеет важное значение для разработки новых и улучшения существующих магнитных материалов, играющих весьма важную и всё возрастающую роль в совр. технике (напр., в магн. дефектоскопии и структурном анализе, а также при конструировании элементов памяти ЭВМ, ускорительных секций, накопительных колец и г. п.). [c.289]

Откладывая от оси си.мметрии ВН отрезок mN= 2mt = х, наносят точки N контура ВЫН, ограничивающего приведённую площадь. Р(,. Таким построением находится любая точка контура ВЫН. Площадь заштрихованная на фиг. 87, б, определяется в этом случае планиметром. Расчёт кривого бруса графическим способом см. [4]. [c.129]

П о п о в А. А., Орлин А. С., Пономарёв С. Д.. Расчёт кривого бруса, ГТТИ, 1933. [c.134]

Г р и г о р ь е в Ю. П., К расчёту кривых тонкостенных брусьев. Сборник Расчёт пространственных конструкций , вып. 1, Машстройиздат, 1950. [c.242]

В цилиндрах, у которых толщина стенок не мала по сравнению с радиусом, подобное предположение повело бы к слишком большим погрешностям. Расчёт таких цилиндров дан Ляме и Гадолиным в 1852—1854 гг. Работы русского академика А. В. Гадолина в области расчёта кривых стержней в применении к расчёту прочности артиллерийских орудий создали ему мировую известность. Отечественные артиллерийские заводы (и многие зарубежные) до сих пор проектируют и изготовляют орудия, пользуясь исследованиями Гадолина. [c.609]

Графический приём расчёта кривых инж. Крагеля основан на теории проф. П. Г. Козийчука и на графической зависимости между сдвигами и проектными стрелами. [c.321]

Б. Сопоставление эмпирического распределения с теоретическими кривыми распределения. Сопоставление полученного из наблюдений эмпирического распределения с теоретическими кривыми распределения требуется для различных целей. В частности, это может оказаться нужным, для установления расчётных коэфициентов, входя-щнх в формулы расчёта ошибок кинематиче- [c.306]

Для закалённых сталей, обычно применяемых для рабочих тел, а также для других материалов, не имеющих в диапазоне практически встречающихся циклов нагружений постоянного предела усталости, коэфициент долговечности может быть как больше, так и меньше единицы. Для незакалённых сталей и других материалов, имеющих кривую усталости, аналогичную таковой для незакалённых сталей, коэфициент долговечности может быть меньше или равен единице. Если по расчёту он получается больше единицы, то принимается равным единице. Это означает, что эквивалентное число циклов нагружения, соответствующее требуемой долговечности передачи, больше 10 , и, следовательно, работа деталей протекает в зоне, где кривая усталости параллельна оси чисел циклов нагружений. [c.421]

Основанием для расчёта клиноремённой передачи, так же как и плоскоремённой, должны служить полученные экспериментальным путём кривые скольжения". [c.472]

В тех случаях, когда пО тем или иным причинам необходимо иметь смещение-средин полей допусков относительно номиналов и кривые распределения звеньев размерной цепи отличаются от кривой нормального распределения, для расчёта допусков можно пользоваться формулой, рекомендуемой Н. А. Бо-родачевым [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...