Измерения времени запаздывания

Опыт сводится к измерению времени запаздывания Ат, т. е. промежутка времени, который необходим для того, чтобы температура внутренней поверхности слоя жидкости приняла значение, равное температуре внешней поверхности. [c.207]

Анализ результатов измерений показал, что расчетной формулой (3-75) можно пользоваться начиная с момента достижения максимальной разницы температур. Поэтому измерения времени запаздывания Лт для всей исследованной области температур начинались с этого момента. С течением времени величина разности температур At медленно уменьшалась, при этом в нагревателе ток увеличивали так, чтобы At поддерживать в пределах допустимых значений, определяемых отсутствием естественной конвекции. [c.208]

В зависимости от выбора параметра радиосигнала, за которым наблюдают при измерении времени запаздывания, различают следующие методы измерения импульсный, частотный и фазовый. В табл. 7.5 показан принцип измерения дальности различными методами. Условные обозначения в таблице ПРД — передатчик ПРМ — приемник с — скорость света Е — энергия Ги — период между импульсами Хш — длительность импульса Д — дальность до цели (объекта) А/м — девиация частоты f — частота модуляции /прд—частота излучения /отр —частота отраженных колебаний ф — фаза. [c.358]

Расстояние измеряется посылкой запросных сигналов бортовой станцией и измерением времени запаздывания ответных сигналов, посылаемых наземными станциями. Системы работают в УКВ-диапазоне волн. Наземные радиостанции располагаются на расстоянии 100—300 км. На средних расстояниях и высотах ошибка определения местоположения составляет 70—90 м. [c.397]

Развитие радиоастрономических методов наблюдения дало интересные и важные результаты в области определения точных расстояний до ближайших небесных тел непосредственно в километрах по измерениям времени запаздывания отраженного сигнала относительно момента посылки начального импульса. [c.185]

Рис. 22.2. Методы, основанные на измерении временного запаздывания и наклона корреляционной функции.

Гидродинамическая теория устойчивости горения в ЖРД имеет ряд крупных пробелов. Первый из них заключается в том, что в этой теории не раскрыта природа основного параметра — времени запаздывания. До сих пор отсутствуют достоверные измерения времени запаздывания и не показано, в какой связи находится эта величина с известными положениями общей теории горения. [c.167]

Измерения времени запаздывания [c.168]

Чувствительность времени запаздывания к условиям впрыска топлива и к процессам, протекающим в камере сгорания, является согласно гидродинамической теории основной причиной неустойчивости рабочего процесса в ЖРД. Поэтому одной из первых задач экспериментаторов является подтверждение теории путем непосредственного измерения времени запаздывания, выявление свойств этого параметра и его зависимости от условий в камере. [c.168]

Таким образом, вне зависимости от формы импульса (ступенчатый или П-образный) трудно, а иногда и невозможно определить время запаздывания. Положение усложняется при отсутствии резко определенной формы импульсов. Более рациональный метод измерения времени запаздывания состоит в создании незатухающих синусоидальных возмущений в системе подачи, которые вызывают соответствующие незатухающие колебания давления в камере. Амплитуда и сдвиг фаз между этими колебаниями пред- [c.168]

Измерение времени запаздывания при различных давлениях на однокомпонентном и двухкомпонентном двигателях показывают (фиг. 55), что разброс результатов слишком велик и трудно определить зависимость этой величины от давления на установившемся режиме. Является ли этот разброс результатом недостаточной точности измерительных приборов или результатом отсутствия такой связи между временем запаздывания и давлением, сказать трудно. [c.171]

Для измерения времени запаздывания к потенциометру периодически подключаются термопары Т (труба) и С (стержень), а ЭДС, соответствующая заданному значению температуры, предварительно устанавливается на потенциометре. [c.61]

При исследовании распространения радиоволн в ионосфере знание фазовой окорости необходимо для рассмотрения процессов преломления и отражения, ибо форма траектории определяется в конечном счете фазовой скоростью. Знание групповой скорости необходимо при измерении времени запаздывания радиоволн, отражаемых от ионосферы. Практически знание групповой скорости требуется при обработке результатов измерений на ионосферных станциях. [c.218]

В данной установке измеряют не интенсивность света, прошедшего через а разность фаз, возникающую между двумя компонентами света в конденсаторе Керра. Эта величина, собственно говоря, и определяет интенсивность пропускаемого света измерение же разности фаз может быть выполнено с большим удобством (при помощи компенсатора К), чем оценка интенсивности пропущенного света. Измеренное таким образом запаздывание I складывается из двух величин Тц — времени прохождения светом пути Z TZ2 и т — времени запаздывания процесса вторичного свечения. Если заменить сосуд с флуоресцирующим веществом зеркалом, от которого отражение происходит практически мгновенно, то мы найдем непосредственного и получим возможность ввести соответствующую поправку и определить время запаздывания свечения т. [c.758]

Временной теневой метод основан на измерении времени пробега импульса через объект. Путь ультразвукового луча SDR, огибающего дефект (рис. 2.13), больше прямого пути SOR. По запаздыванию прихода сквозного сигнала на приемник с помощью низкочастотных волн удается определить наличие крупных дефектов в материалах с большим рассеянием ультразвука, например аустенитной стали с крупнозернистой структурой, чугуне и ряде неметаллов. Контроль подобных материалов другими акустическими методами оказывается вообще невозможным. [c.119]

До начала изменения зазора при = О, т. е. при s = Зц(Т = Гц), сомножители, стоящие в квадратных скобках формул (15), (16), (18), обращаются в нуль и h = h, = 0. После истечения достаточного промежутка времени с начала изменения зазора, т. е. при достаточно большой разности (s — %), сомножители в квадратных скобках стремятся к единице (рис. 1), а зависимость величин давления времени запаздывания Т, и погрешности As от начального зазора Sh (от начального значения Т ) ослабляется. Условно примем, что эти сомножители, обозначенные на рис. 1 соответственно Fi и F , характеризуют апериодический переходный процесс, в течение которого динамические величины давления, времени запаздывания и погрешности измерения наиболее существенно зависят от начального зазора. [c.124]

Формулы (36) — (38) и рис. 8 свидетельствуют о том, что после завершения переходного процесса величина времени запаздывания пневматических измерительных приборов отличается от постоянной времени тем больше, чем больше T /s и v. Величины Т зап И Т близки лишь при малых значениях T js и v. С ростом T /s и V отношение 2 зап/ уменьшается. Отсюда, конечно, не следует, что с ростом скорости v погрешность измерения A.9j, сокращается. Время запаздывания уменьшается значительно медленнее, чем растет скорость (см. рис. 8, а), поэтому динамическая погрешность увеличивается. [c.137]

Относительно приборов, основанных на использовании цветной реакции газа с раствором, весьма существенным вопросом является величина отношения значений чувствительности измерения к времени запаздывания показаний, что является основной характеристикой этих приборов. [c.372]

Наилучшим из этих вариантов является вариант измерения детали во время ее обработки, так как процесс измерения не вносит временного запаздывания. [c.141]

В то же время измерение обрабатываемого размера после окончания обработки на измерительной позиции вносит значительное временное запаздывание управляющего сигнала и делает практически невозможным построение на таком принципе систем, автоматически управляющих точностью обрабатываемого размера, особенно при случайном характере причин, вызывающих его отклонения. Метод непосредственного измерения обрабатываемого размера требует также для каждого типоразмера детали проектирования и изготовления достаточно сложного и обычно дорогого измерительного устройства. [c.141]

Измерения проводятся после того, как опытная установка выйдет на режим, т. е. когда температура образца начинает плавно повышаться со временем. Установка выходит на режим по истечении нескольких минут. Об этом можно судить по ходу температурных графиков, которые записываются с помощью потенциометра ЭПП-09 на диаграммной ленте. Основные измерения сводятся к фиксированию времени запаздывания температуры середины образца по сравнению с температурой на его поверхности. Для этой цели на потенциометр ПП-1 с помощью магазина сопротивления, включенного в его электрическую цепь, подается такая э. д. с., которая соответствует температуре образца (несколько выше), фиксируемой потенциометром ЭПП-09. После этого в цепь потенциометра ПП-1 поочередно подключаются термопары, измеряющие температуры поверхности и центра образца. [c.107]

Исследование температуропроводности металлов. В этом случае центровка образцов в рабочей камере печи (рис. 2-16) производится с помощью направляющих штырьков, выполненных из фарфоровых трубочек диаметром 2 мм, которыми снабжаются образцы на их концах [Л. 5, 6]. Образцы имеют диаметр 40 мм и длину 180 мм. Для термопар применяется тонкая проволока, уложенная в тонкой двухканальной соломке, диаметром около 1 мм. Она закрепляется в канавках металлических образцов с помощью замазки на жидком стекле. Соединение спаев термопар с образцом производится с помощью конденсаторной сварки. При указанной заделке термопар измерение температуропроводности может производиться только по времени запаздывания. В нем отпадает необходимость в электрической изоляции спаев термопар. [c.108]

Анализ показывает, что при = 1% первое условие из (1-67) обычно выполняется при О ,+ <20 град, а второе при + 1<6 град. Следовательно, измерения а (t) по временному запаздыванию требуют более жестких ограничений величины д. [c.22]

При включении нагревателя 6 создается потйк тепла. Для измерения времени запаздывания к потенциометру 8 (Р2/1) попеременно подключаются термопары 5 п 4, а 3. д. с., соответствующая заданной величине температуры, предварительно устанавливается на потенциометре 8. При измерении температуры внешней поверхности слоя жидкости 3. д. с. потенциометра устанавливается несколько выше э. д. с. термопары. В момент прохождения стрелки потенциометра через нуль, т. е. когда температура внешней поверхности слоя жидкости соответствует установленной на потенциометре э. д. с., включается секундомер. Затем к потенциометру 8 с помощью переключателя 7 подключается термопара 4. При прохождении стрелки потенциометра через нуль секундомер выключается. Результаты измерений коэффициента теплопроводности относятся к величине температуры, соответствующей э. д. с. потенциометра. [c.207]

В момент полной компенсации э. д. с, гальванометра и э. д. с. первой термопары, когда зайчик гальванометра проходит через нулевое положение шкалы, секундомер включается. В момент полной компенсации э. д. с. гальванометра и э. д. с. второй термопары секундомер выключается. В результате получается время запаздывания для одной какой-то температуры. Затем в таком же порядке производятся измерения времени запаздывания для других температур в интервале нагревания от комнатных до температур 900° С. Одновременно с этими измерениями проводится контроль за равномерностью распределения температуры по длине опытного образца и в случае необходимости изменяется мощность, потребляемая верхней и нижней секциями электрического нагревателя печи. Этот контроль осуществляется с помощью потенциометра ППТН-1 и дифференциальных термопар, показывающих отклонение температуры на концах от ее значения на середине опытного образца. [c.107]

Принцип действия систем радиолокации состоит в обнаружении и регистрации вторичных радиоволн, отражённых (рассеянных) наблюдаемыми объектами (см. Отражение радиоволн, Рассеяние радиоволн) при облучении их эл.-магн. волнами радиолокац. передатчика. Приём вторичных радиоволн направленной антенной позволяет определять угл. положение объектов относительно радиолокатора, а измерение времени запаздывания отражённых сигналов по отношению к сигналам передатчика — удаление объектов от радиолокатора. Ур-вие Р. для М01ЦНОСТИ принятого сигнала [c.220]

Для измерения времени запаздывания используется метод из мере-ния фазового сдвига синусоидального напряжения, сформировашюго из последовательности импульсов ион1ного тока относительно строго синхронного опорного напряжения. [c.543]

Угломерно-дальномерная система предназначена для обеспечения полетов по маршруту, по орбитам, определения текущего местоположения и для решения ряда других задач ближней на/внгадии. Местоположение самолета олре-деляется по угломерно-дальномерному методу (табл. 7.9). В состав системы входят наземные маяки и бортовая приемно-передающая аппаратура. Определение дальности как на борту, так и на земле производится путем измерения времени запаздывания ответного сигнала по сравнению с запросным. Пеленг самолета определяется с помощью направленной вращающейся антенны маяка. Пеленг и расстояние до наземного маяка указываются на борту самолета специальным индикатором (рис. 7.31). Система работает в диапазоне УКВ. Дальность до 350—400 км. Погрешность определения направления 0,5° дальности — 200 м. [c.381]

Определение дальности как на борту самолета, так и на земле производится на основе измерения времени запаздывания ответного сигнала по сравненик> с запросным. Бортовой передатчик излучает на частоте кодированные импульсы, запроса, которые принимаются приемником наземного маяка, излучающего в свою очередь, ответные импульсы с тем же кодом, но уже на частоте и по другому каналу. Бортовой приемник, принимая эти ответные сигналы, дешифрирует их и направляет в канал измерения дальности, на выходе которого стоит [c.398]

ЭХОЛОТ — гидроакустический навигационный прибор для измерепия глубины дна водоемов с помощью гидроакустич. эжо-сигнала. Действие Э. основано на измерении времени запаздывания т ультразвукового импульса, отраженного от дна, относительно момента его излучения. Глубина дна /г = ст/2, где с — скорость звука в воде. Б схеме типового Э. (рис.) мотор 1 через редуктор 2 с постоянной скоростью вращает барабан самописца 3, на к-ром по винтовой линии укреплена металлич. проволока, касающаяся пишущей линейки 5. Параллельно линейке расноло кена шкала глубин 6. Бумажная лента, на к-рой электротермия. способом производится запись глубин, продвигается между барабаном и пишущей линейкой. Когда винтовая линия касается линейки у нулевой отметки шкалы глубин, кулачок 4, вращающийся синхронно с барабаном 3, размыкает катушку реле Р, в результате чего якорь Я замыкает через контакты /Г цепь конденсатора С и обмотки электроакустического преобразователя — излучателя И. Нри этом происходит излучение ультразвукового импульса. Отраженный от дна импульс возбуждает в преобразова- [c.538]

Трудность измерения времени запаздывания лежит не только в необходимости иметь точные и надежные средства для проведения эксперимента, но и в методах подхода к проверке свойств времени запаздывания. Метод импульсов , который подробно разобран в монографии Крокко и Син Чэнга [138], имеет ряд существенных недостатков. [c.168]

НО не проходит через группу счетчиков С4. Этим способом из жесткой компоненты можно выделять [л-мезоны, останавливающиеся и распадающиеся в фильтре Ф. Для того чтобы измерить время жизни ц-мезонов, использовали счетчики Сз, включенные в схему сдвинутых, или запаздывающих совпадений. Эта схема отличается тем свойством, что она срабатывает только тогда, когда в одном из счетчиков появляется имй ульс через строго определенное время после возникновения импульса в системе С1 + С2—С4). Время запаздывания совпадений известно и может изменяться. Очевидно, что если время запаздывания установки совпадает с временем жизни ц-мезона, то электрон, образующийся при распаде ц-мезона, попадет в один из счетчиков Сз в нужный момент и установка зарегистрирует случай ( i—e)-распада. При любом другом времени запаздывания установка срабатывать не будет. Время жизни л.-мезона, измеренное в этом опыте, оказалось равным [c.112]

После проведения опытов вычисляются действительные значения илотности теплового потока путем обработки опытных данных по ме-тоду наименьших квадратов. Обитая погрещность измерения тсилофнзических свойств состоит из погрешностей определения илотпости теплового потока, геометрических размеров образца, разности температур в двух точках образца, радиального расстояния между корольками термопар, времени запаздывания и выполнения условия одномерности. [c.184]

Исследования [1, 8, 9] показали, что при равномерном изменении зазора S в пределах линейного участка характеристики давления h (s), т. е. при постоянной чувствительности г, = dhlds, величина времени запаздывания после завершения переходного процесса прибора не зависит от скорости v изменения зазора и равна постоянной времени Т, характеризуюш,ей процесс в измерительной камере. В этом случае динамическая погрешность измерения определяется произведением величин Т — и v [c.119]

Анализ изменения погретмости измерения ASj,, времени запаздывания зап и чувствительности в зависимости от величины пневматических параметров и скорости v. Для анализа формулы (18) нужно зазор s =-- s + выразить через коэффициенты fit, Ь, а, р и скорость v с помощью приведенных выше зависимостей. Однако это значительно усложняет зависимость (18) и затрудняет ее анализ. В связи с этим были исследованы две возможности упрощения зависимости (18). Вначале было принято допущение i p is, т. е. средняя и динамическая величины чувствительности мало отличаются от ее статического значения. Однако сравнение расчетных и экспериментальных данных Г зап (см. рис. 9), а также вычисления динамической чувствительности (см. рис. И) заставили отказаться от этого допущения вследствие значительных расхождений между расчетными и экспериментальными величинами Г зап, а также между и особенно при больших скоростях V. [c.129]

На рис. 3 представлено изменение величин ASb/As = зап/ зависимости от отношения TjT -рдя ряда значений (Т / Is ) V, откуда видно, что в пределах рассматриваемого диапазона зазоров (от 3s до s ) наибольшая величина погрешности измерения As = As и времени запаздывания Гдап = 7 зап имеет место при наибольшем значении постоянной времени Т, т. е. при зазоре s, соответствующем точке перегиба кривой [c.131]

Наряду с погрешностью измерения и времени запаздывания Гзап важной метрологической характеристикой пневматических измерительных приборов является динамическая чувствительность isB- От величины зависят, например, погрешности измерения, вызванные нестабильностью входного давления воздуха, ошибкой срабатывания электроконтактов прибора и т. п. [c.138]

Зависимости, полученные в результате проведепиого исследования, уточняют динамические характеристики и метрологические возможности иневыетических приборов автоматического контроля размеров. Так, выше было установлено сокращение величины времени запаздывания и динамической погрешности измерения относительно их значений, вычисленных по суш еству10ш,им формулам [см. формулу (1)], которые применяются для расчета динамических характеристик пневматических измерительных приборов. [c.140]

Р1нерцнонность системы измерения расхода можно оценить, учитывая, что по составленной программе экспериментом управляет ЭВМ СМ-4, сигнал от которой подается для изменения расхода и регистрации данных. Экспериментально было определено время задержки меходу подачей сигнала и срабатыванием устройства, которое не превыщает 0,2 с. Инерционные характеристики системы пневмотрасса — датчик давления также были определены экспериментально и сравнивались с данными работы [45]. Оказалось, что запаздывание сигнала составляет-не более 0,04 с. Тогда с учетом времени запаздывания в электронном блоке преобразования давления 0,03 с полное время запаздывания от подачи сигнала ЭВМ СМ-4 на срабатывание устройства до фиксации измеряемой величины прибором будет составлять не более 0,1 с. Поэтому измерения параметров при нестационарном протекании процесса, фиксируемые через 0,2. .. 0,4 с с момента подачи команды на изменение расхода воздуха, соответствуют газодинамически установившемуся процессу в трубопроводе при новом значении расхода. [c.74]

В условиях обогрева рабочего участка постоянным удельным тепловым потоком q (где q — критический тепловой поток, соответствующий скорости на входе в рабочий участок F) скорость воды на входе Fj с помощью запорного клапана внезапно ступенчато изменяется до значения V2 Vi > V > 2)- После такого изменения скорости условия, характеризующие кризис теплоотдачи, создаются по прошествии некоторого времени запаздывания. На фиг. 11 приведено время запаздывания, измеренное в опытах (кривая на графике). По осп ордртнат откладывается безразмерная величина уменьшения т. е. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...