Локальная теплоотдача пучков

Рис. 7.13. Распределение локальной теплоотдачи по периметру трубы в пучках — =/(ф) П26]

Уравнения (8.33) и (8.34) отличаются от приведенных в предыдущей главе прежде всего сильной зависимостью теплоотдачи от длины, хотя выше говорилось о том, что стабилизация локальной теплоотдачи в продольно-обтекаемых пучках протекает достаточно быстро. [c.188]

Локальная теплоотдача при косом обтекании пучка определяет относительный коэффициент теплопередачи, зависящий от угла ф обтекания пучка потоком [c.163]

Исследование среднего коэффициента теплоотдачи пучка труб производится по методу локального моделирования. Внутри калориметрической трубки 6 закладывается электрический нагреватель 8 (рис. 3-24,а). К кон- [c.190]

На трубах глубинных рядов коридорного пучка максимум локальной теплоотдачи наблюдается на образующей, отстоящей от лобовой приблизительно на 50°. [c.229]

Рис. 1.22. Сравнение локальной теплоотдачи шахматного и коридорного пучков.

Важное практическое значение имеет вопрос о максимальной конвективной локальной теплоотдаче в пучках, которая определяет условия безопасного температурного режима стенок труб. При его решении необходимо также учитывать лучистую составляющ ую теплообмена, что подробно обсуждается в работе [18]. [c.37]

Здесь число Не подсчитано по скорости в свободном газоходе (скорость набегающего потока). Локальная теплоотдача второго ряда коридорного пучка при (р=60° находится из выражения [c.38]

Ниже приводятся характерные распределения локальной теплоотдачи для труб типичных компоновок пучков труб (рис. 9.3) [И]. Как и для одиночного цилиндра (рис. 9.4), особенностью распределения теплоотдачи пучков труб является отсутствие максимума в кормовой зоне, что подтверждает правильность принятых в теоретических расчетах предположений о слабом влиянии на теплообмен в кормовой зоне гидродинамики потока. [c.129]

Часто используется приближенный метод локального моделирования. Особенность его состоит в том, что подобие процессов осуществляется лишь в том месте, где проводится исследование теплообмена. Например, исследуя теплоотдачу при смывании жидкостью пучка труб, детально исследуют теплообмен только на одной из труб. Остальные трубы служат лишь для придания модели геометрически подобной формы. Полученный результат распространяется затем на весь пучок труб. [c.138]

Ввиду трудности точного моделирования на практике часто используется приближенный метод локального теплового моделирования. Особенность этого метода заключается в том, что подобие процессов стараются осуществить лишь в том месте, где производится исследование теплоотдачи. Например, если изучается теплоотдача при омывании жидкостью пучка труб, то в опытах в теплообмене может участвовать только одна из труб. Остальные трубы служат только для придания модели формы, подобной образцу. Данные о теплоотдаче получают из измерений, проведенных на единичной трубе. [c.168]

Современные исследования однозначно указывают на локальный характер кризиса в пучке, т. е. кризис возникает на поверхности, около которой паросодержание оказывается наивысшим в пучке. При обработке опытных данных с использованием локальных параметров в наиболее напряженной в тепловом отношении ячейке наблюдается лучшая сходимость результатов, полученных на разных пучках, чем при обработке по средним по сечению параметрам. Этот факт указывает на целесообразность расчета кризиса теплоотдачи на основе локальных характеристик потока в пучке. [c.78]

Вычисление коэффициента теплопередачи от пара к воде по уравнению (43) весьма трудоемко и не всегда приводит к достаточно точным результатам, так как уравнения для опреде пения коэффициента теплоотдачи от пара к стенке основаны, главным образом, на лабораторных испытаниях и в подавляющем большинстве случаев дают локальные значения коэффициента (для одной или нескольких трубок), существенно отличающегося от коэффициента теплопередачи, отнесенного к пучку трубок. [c.35]

Так как нет оснований считать, что локальные коэффициенты теплоотдачи в межтрубном пространстве теплообменников могут существенным образом отличаться от таковых в межтрубном пространстве пучков твэлов, то причину указанных ре- [c.188]

Неодинаковая тепловая эффективность отдельных змеевиков во многом зависит от наличия перекосов в температурных и скоростных полях омывающего их газового потока. В связи с этим до изготовления данного котла решено было на модели исследовать теплоотдачу в его испарительном пучке, пароперегревателе и водяном экономайзере при разном числе включенных горелок и различной их ориентировке. Исследование удобно было осуществить методом локального теплового моделирования. [c.174]

Ряд сравнительных исследований теплоотдачи в трубных пучках, выполненных с использованием методов локального и полного теплового моделирования, показывает, что метод локального теп- [c.185]

Поэтому при исследовании конвективной теплоотдачи в тесных пучках обычно переходят к методу полного теплового моделирования, хотя экспериментальные установки при этом получаются сложнее. Количественные измерения как в случае полного, так и в случае локального теплового моделирования ведутся на отдельной трубке-калориметре. [c.186]

Исследование конвективной теплоотдачи в тесных пучках при < 1 методом локального теплового моделирования с применением принципиально иных типов калориметров и иного способа обработки опытных данных показало, что разница между коэффициентами теплоотдачи, определяемыми при полном и локальном моделировании, может быть сведена к 3,0—3,5%,т. е. лежать в пределах точности эксперимента [Л. 5-16]. [c.186]

Определение локальных коэффициентов теплоотдачи в таких пучках на моделях основано на применении метода регулярного теплового режима I рода, разработанного Г. М. Кондратьевым [Л. 5-17]. [c.186]

Последующие ряды труб в коридорном пучке попадают в вихревую область, образующуюся за впереди стоящими трубами. Условия омывания в этой области хуже, чем в лобовой части одиночной трубы, и максимальное значение локального коэффициента теплоотдачи сдвигается вглубь по течению потока. [c.243]

Исследование теплоотдачи трубных пучков производится методом полного или локального (местного) моделирования. В первом случае обогреваются (охлаждаются) все трубки пучка. Во втором случае обогревается 188 [c.188]

Исследование теплоотдачи трубного пучка может производиться как методом локального, так и методом полного моделирования. [c.200]

Затем после продувки модели трубного пучка вспомогательный вентилятор отключается, окна а я б закрываются и в трубный пучок направляется основной поток нагретого воздуха. Байпас в этот момент отключается с помощью задвижки 3. Обработка опытных данных производится в том же порядке, как и в случае применения метода локального моделирования. Средний коэффициент теплоотдачи и темп охлаждения определяются из уравнений, приведенных выше. Максимальное расхождение в значениях темпа охлаждения по полному и локальному моделированию не превышает 3%. Подогрев воздуха составлял 60—70° С. Разности температур перед началом опыта между потоком воздуха и трубными пучками применялись равными 7—10°С. Опыты проводились в условиях нагревания трубного пучка ъ потоке газа при Re < 24 ООО. [c.201]

Исследование теплоотдачи производится методом локального моделирования. Для этого в середине каждого трубного пучка модели устанавливаются калориметрические трубки 25 длиной 700 мм и 0 12 мм, выполненные из латуни, внутри которых размещены электрические нагреватели (рис. 3-24). Мощность, подводимая к этим нагревателям, измеряется точным ваттметром 26. Равномерное размещение обмотки электрического нагревателя обеспечивает постоянное тепловыделение по длине калориметрической трубки. Для измерения температуры стенки по длине каждого калориметра заложены семь термопар 1—21. Расход воздуха регулируется путем изменения числа оборотов двигателя постоянного тока вентилятора, а также с помощью задвижки, установленной на выходном патрубке модели. Температура воздуха измеряется с помощью ртутного термометра, установленного в подводящем трубопроводе. Скорость движения и расход воздуха определяется с помощью трубки Прандтля 27, установленной на воздухопроводе перед моделью, и микроманометра 28. Гидравлическое сопротивление определяется по разности статических давле-318 [c.318]

Уравнения энергии для гомогенной модели теплопереноса в пучках выведены с учетом особенностей, которые имеет эта задача конечного элементарного объема, различия среднекалориметрической и среднеобъемной температур движения среды, локальной теплоотдачи при косом обтекании пучка, эффективной теплопроводности трехкомпонентной среды [19] [c.194]

В критерий 51эф входит коэффициент средней теплопередачи при продольном обтекании к, в само уравнение энергии входит отношение коэффициента локальной теплопередачи к его среднему значению к(к). Какие эмпирические соотношения следует использовать при расчете локальной теплоотдачи и теплопередачи в теплообменниках Ответ на этот вопрос был предположительно дан авторами [3] и окончательно экспериментально получен А. В. Жуковым. Давно было отмечено, что коэффициент теплоотдачи, определенный методом теплообменника , отличается от коэффициента теплоотдачи, полученного при тех же режимах методом электронагрева рекомендованы и различные формулы для расчета Ки в теплообменниках и в реакторах [9]. Среди многочисленных работ по этому многостороннему вопросу выделим [34], в которой сильное различие проектных и реальных средних коэффициентов теплопередачи объяснилось влиянием гидравлических разверок в сечении реального трубного пучка [38]. [c.196]

Прямыми экспериментами было доказано, что локальная теплоотдача на основном участке теплообменника может быть описана известными зависимостями по теплоотдаче в пучках, которые получены методом электронагрева при <7=соп51 (см., например, [39]). Эти зависимости были использованы при численных расчетах на ЭВМ поля температуры в теплообменниках с боковым подводом и отводом теплоносителя. На рис. 5.15 представлено поле значений коэффициента теплопередачи к/к в сечении теплообменника установки типа БН. Сравнительно небольшое (около 20%) различие максимального и минимального значений к/к объясняется существенным вкладом термического сопротивления стенки в коэффициент теплопередачи. [c.196]

Рассмотрение кривых а =/(ф) позволяет сделать следующие выводы. Для шахматных пучков всех рядов труб локальные коэффициенты теплоотдачи имеют наибольшее значение при ф = 0. Для коридорных пучков при ф = О больше для первого ряда, а для рядов в глубине пучка (ф 50°) имеет максимальное значение, т. е. там, где струя, движущаяся в пучке, смывает пограничный слой, утоньшая его при ударе о поверхность трубы. Теплоотдача труб третьего ряда выше, чем первого и второго рядов. [c.139]

На рис. 28.4 показано (по данным Г. А. Михайлова) изменение по длине окружности трубы локального коэффициента теплоотдачи в зависимости от угла ф для первого, второго и последующих рядов семирядного коридорного и шахматного пучков при смешанном режиме течения. По оси абсцисс отложен центральный угол ф, отсчитанный от лобовой образующей, а по оси ординат — отношение ф/а, где аф — локальное, а а — осредненное по окружности трубы значение коэффициента теплоотдачи. [c.346]

Обработка опытных данных производится в том же порядке, как и в случае применения метода локального моделирования. Средний коэффициент теплоотдачи, и темп охлалсдения о пределяются из уравнений, приведенных выше. Максимальное расхождение значений темпа охлаждения, полученных методами полного и локального моделирования, не лревьилает 37о- Подогрев воздуха в опытах составлял 60—70 С. Разности температур потока воздуха и трубных пучков перед началом опыта составляли 7—10° С. Опыты проводились в условиях нагревания трубного пучка и потоке газа при Re 24 000. [c.264]

Исследование теплообмена прои,3 ВОдится по методу локального моделирований . Обогревается средняя трубка в шестом ряду, устройство которой сходно с устройством трубки, показанной на рис. 5-17,а. Трубный пучок устанавливается в аэродинамической трубе, через которую просасывается воздух. При установке сеток должно учитываться загромождение потока. Как показали опыты, пучок с самой мелкой сеткой уступает гладкому пучку при одинаковой мощности, необходимой на преодоление сопротивлений пучок из сетки с крупными ячейками (10X10 мм) иг проволоки диаметром 1 мм увеличивает теплоотдачу на 30%. [c.292]

В книге предложены способы обобгцения опытных данных по нестационарному тепломассообмену в пучках витых труб при различных типах нестационарности резком и плавном изменении тепловой нагрузки при запуске и остановке аппарата и переходе с однрго режцма работы на другой режим, а также при изменении расхода теплоносителя. При этом использовались теории подобия и размерностей, на основании которых предложены критерии подобия и способы учета особенностей нестационарного процесса тепломассообмена в пучках витых труо. Определены критериальные зависимости для расчета эффективных коэффициентов диффузии и коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления для стационарных и нестационарных условий работы, которые рекомендуется использовать при теплогидравлических расчетах теплообменных аппаратов. Рассмотрены методы расчета теплообменных аппаратов с витыми трубами с учетом межканального перемешивания, что позволяет наряду с усредненными определять и локальные параметры в рамках гомогенизированной постановки задачи. В книге анализируются и обобщаются теоретические и экспериментальные работы, выполненные как авторами, так и другими исследователями. [c.5]

Таким образом, предложенная методика экспериментального исследования местной теплоотдачи в пучках витых труб позволяет с достаточной точностью определять коэффициенты теплоотдачи при неравномерном подводе тепла к тегйкжоси-телю по радиусу пучка. Полученные результаты по коэффициенту свидетельствуют о возможности использования гомогенизированной модели течения для расчета теплоотдачи по локальным характеристикам потока, применяя закон теплоотдачи (4.109). При этом в качестве определяющих приняты средняя температура по толщине пристенного слоя и скорость на внешней границе пристенного слоя (в ядре потока). [c.133]

Для того чтобы дополнить данные по локальным коэффициентам теплоотдачи, полученные Г. А. Михайловым и Л. С. Эйгенсоном, исследовалось распределение коэффициентов теплоотдачи преимущественно по поверхности труб тесных пучков. Опыты были проведены с тремя пучками коридорного расположения трубок с соотношением шагов [c.252]

На рис. 3-28 дана схема опытной установки для исследования теплоотдачи в потоке капельной жидкости В условиях ее нагревания с давлением, близким iK атмосферному, по методу локального моделирования (Л. 7]. Опытная установка представляет собой гидродинамическую трубу замкнутого типа. Рабочий участок ее 1 имеет сечение 80x160 мм на этом участке устанавливается исследуемый трубный пучок 2. Пучок составлен из труб диаметром 10 мм, выполненных из нержавеющей стали. Трубы располагаются в коридорном порядке в 10 рядов с одинаковым расстоянием в поперечном и продольном направлении, равном 1,57 диаметра. Калориметрическая трубка 3 выполняется из меди. Она устанавливается в середине пятого ряда трубного пучка, где поток воздуха имеет стабилизированное состояние. Циркуляция воды через исследуемый трубный пучок в гидродинами-13 в. А. Оснпоаа. 193 [c.193]

В настоящем докладе приводятся результаты экспериментального исследования локальной и средней теплоотдачи при поперечном обтекании водой шахматных пучков труб двух конфигураций (si/ii=l,45 52/d=l,0 и Sild=2,4 l S2ld = 0fil3), а также результаты исследования теплоотдачи при обтекании одного из указанных пучков потоком расплавленного натрия. [c.475]

Наши исследования теплоотдачи и аэродинамического сопротивления поперечно обтекаемых шахматных ребристых пучков в зависимости от а и 6 в диапазоне Ю -2 10 проводились на аэродинамическом контуре под давлением от 10 до 25 10 Па.Применялся метод локального моделирования.Труба-калориметр (в 5 ряду семщхядного пучка) нагревалась постоянным электрическим током.Температура стенки у основания ребер измерялась терюмвтром сопротивления на се- [c.96]

Б у т л а е в В. Т., О локальном и среднем коэффициенте теплоотдачи Т1ри конденсации пара на внутренней поверхности пучка вертикальных трубок, Изв. высших учебных заведений, Энергетика, 1902, № 10, стр. 86—91. [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...