Сварка твердых сплавов со сталями

Сварка твердых сплавов со сталями [c.155]

При сварке твердого сплава со сталями с применением промежуточных слоев из смесей порошков никеля и кобальта в результате взаимной диффузии соединяемых материалов образуется переходная зона, в формировании которой принимают участие практически все компоненты этих материалов. Наибольшую активность в данном процессе проявляет никель, который способен диффундировать в сплав на 25...30 мкм по границам зерен. В результате, с одной стороны, происходит замещение кобальта в сплаве никелем, при- [c.157]

Сварка твердых сплавов со сталью. Из-за высокой дефицитности, а также ряда специфических свойств (низкого предела прочности при растяжении и из- [c.190]

В процессе диффузионной сварки твердого сплава со сталью с использованием в качестве прослойки фольги никеля или пермаллоя в результате взаимной диффузии соединяемых элементов образуется переходная зона (рис. 4), в формировании которой принимают участие практически все элементы соединяемых материалов. Наибольшую активность в формировании переходной зоны проявляет никель, который при оптимальном режиме сварки (Т = 1323 К, р = 9,8г- 1,9 Па, 1 = 10- -12 мин) диффундирует в твердый сплав на глубину 25—30 мкм. В результате диффузии никеля в твердый сплав происходит замещение кобальта в связке сплава на никель, зерна карбида вольфрама при этом частично растворяются в никеле, образуя твердый раствор N1—Со. Таким образом, связка твердого сплава в зоне контакта с прослойкой представляет собой твердый раствор никеля, кобальта и вольфрама, причем содержание никеля и вольфрама уменьшается по мере удаления от линии контакта прослойки никеля с твердым сплавом. При времени выдержки более 10—12 мин происходит интенсивное растворение зерен карбида вольфрама в твердом растворе Ni—Со. Зерна карбида вольфрама при этом измельчают и округляют (рис. 5). Замена кобальта в связке твердого сплава на никель и частичное растворение карбидов вольфрама в никеле приводят к снижению микротвердости твердого сплава в переходной зоне на 100—120 кгс/мм по сравнению с исходной. Диффузия никеля в сталь происходит преимущественно [c.191]

Преимущества диффузионной сварки наиболее полно проявляются при изготовлении деталей, работающих при знакопеременных нагрузках (вырубные штампы, ударное выдавливание). В табл. 5 приведены результаты испытания пуансонов, армированных твердым сплавом при ударном выдавливании высота пуансона 30 мм, усилие единичного удара 230—250 МПа, частота 50 уд./мин). Из таблицы видно, что наибольшая стойкость пуансонов получена при диффузионной сварке твердого сплава со сталью по рекомендуемой технологии. [c.194]

На примере соединения магнитотвердых материалов с магнитомягкими, а также твердых сплавов со сталями показаны возможности, преимущества и перспективы диффузионной сварки через УДП металлов. [c.5]

Способы сварки плавлением практически не могут быть применены для соединения твердых сплавов со сталями ввиду их металлургической несовместимости. [c.156]

СВАРКА ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ И ТВЕРДОГО СПЛАВА СО СТАЛЬЮ [c.188]

Для сварки вольфрамо-кобальтовых твердых сплавов со стальными державками применяют прокладки с высоким содержанием вольфрама. В качестве материала для державок используются стали с небольшим содержанием вольфрама (например, сталь ХВГ). Могут использоваться также стали, не содержащие вольфрама, например качественные углеродистые стали (сталь 45 и др.). [c.150]

Рис. 4.36. Изделие, полученное диффузионной сваркой твердого сплава ВК6 со сталью У8

Сварка меди и ее сплавов со сталью и тугоплавкими металлами. Сварка меди и ее сплавов со сталью. Из диаграмм состояния Си—Fe следует, что при диффузии железа в медь образуется 8-твердый раствор ограниченной растворимости. Растворимость железа монотонно увеличивается от 0,3—0,35% при 973 К до 2,6—2,9% при 1273 К. При диффузии меди в a-Fe также образуется твердый раствор ограниченной растворимости. В диапазоне 1023—1108 К растворимость меди увеличивается до 3,5%. Пересыщение а- и е-твердых растворов приводит к образованию при 1108 К эвтектоида а-f-8. В интервале температур 1108— [c.143]

Плавящиеся электроды, в зависимости от назначения и химического состава свариваемого металла, могут быть изготовлены нз различных материалов стали, чугуна, меди, латуни, бронзы, алюминия и твердых сплавов. Применяют их при сварке без обмазки (в незащищенном, голом виде) или со слоем тонкого и толстого покрытий. [c.461]

При точении резцами из твердого сплава /См = 0,6 при точении резцами из быстрорежущей стали К = 0,3 при сварке со сталями 45 и 40Х свариваемость. удовлетворительная. По склонности к обезуглероживанию сталь аналогична стали Р18. При нормальном раскислении ванны (2% буры от массы соли) обезуглероженный слой отсутствует. Шлифуемость пониженная. [c.197]

Для исключения появления МКП медь и ее сплавы свариваются со сталью различными методами в твердом, твердожидком и жидком состояниях. Из методов сварки давлением наибольшее распространение получила сварка взрывом, прокаткой, трением, диффузионная и контактная. [c.190]

При диффузионной сварке в среде водорода твердого сплава типа ВК со сталями У8 и 45 через железный порошок ПЖ-2 (Т-= 1150 °С, / = 10 МПа, /= 5 мин) получены соединения с пределом прочности на изгиб (после закалки с применением воды) а зг = = 780...920 МПа при снижении пористости промежуточного слоя в пределах 9...40%. С точки зрения релаксации термических напряжений, возникающих в пористых слоях, оптимальное значение пористости составляет 12%. Изменение толщины слоя порошка в пределах 1. ..4 мм не оказывает существенного влияния на механические свойства соединения. [c.35]

Пайка титана и его сплавов. В тех случаях, когда сварка деталей невозможна или нецелесообразна, можно применять пайку титана тугоплавкими или легкоплавкими припоями- Титан и его сплавы можно паять со сталями и цветными металлами, однако танка его. имеет свои особенности, обусловленные физико-химическими свойствами этого металла. Трудности процесса пайки заключаются в том, что вследствие большого сродства титана к газам на его поверхности образуются устойчивые соединения. При нагреве титан склонен поглощать ке только кислород, но также азот и водород с азотом воздуха этот металл образует нитриды, а с водородом — твердый раствор (внедрения) или гидрид, которые делают металл более хрупким. Таким образом, ни водород, ни азот е могут применяться в качестве защитной газовой атмосферы при пайке титана и его сплавов. [c.100]

Сочетание сталей с другими тугоплавкими металлами и тугоплавких металлов между собой также часто встречается в технике. Тантал и ниобий по свойствам близки к титану и при сварке с ним образуют твердые растворы без хрупких соединений. Ниобий удовлетворительно сваривается с медью и медными сплавами, с которыми образует ограниченные растворы. Тантал с медью растворов и соединений не образует. Однако обычно в качестве вставок применяют бронзу. Ниобий хорошо сваривается с ванадием и цирконием. При сварке ниобия с никелевыми сплавами образуются трещины рекомендуется их сварка через палладий. Трудности получения сварных соединений тугоплавких металлов со сталями и сплавами обусловлены также хрупкостью тугоплавких металлов после нагрева выше температуры рекристаллизации и их высокой химической активностью при нагреве до температур выше 573 К. [c.158]

При диффузионной сварке в вакууме материалов с различными ТКЛР, какими являются твердый сплав и сталь, неизбежно возникновение внутренних напряжений первого рода, которые вызывают деформацию деталей и могут быть причиной разрушения детали либо после сварки, либо в процессе работы. Величина и характер внутренних напряжений зависят от характеристик соединяемых материалов и технологии сварки, поэтому при разработке технологии сварки твердого сплава со сталью необходимо стремиться уменьшить их настолько, чтобы они не влияли отрицательно на работоспособность детали. [c.192]

Порошкообразные промежуточные слои никеля были применены для активации диффузионной сварки магнитных сплавов типов ЮНДК24 и твердых сплавов типа ВК6 с малоуглеродистыми сталями, что позволило повысить прочность соединений и существенно снизить температуру сварки. Например, при использовании порошкообразного никелевого слоя прочность сварных соединений твердого сплава со сталью возросла с 172 до 260 МПа, а температура сварки магнитных сплавов снизилась с 870 до 500 °С. [c.33]

Метод диффузионной сварки в вакууме широко используется для соединеиия твердого сплава со сталью при изготовлении пуансонов ударного выдавливания и объемного деформирования, вырубных штампов и пресс-форм (рис. 8) для порошковой металлургии и обеспечивает высокую работоспособность изготовленных деталей. [c.195]

Диффузионную сварку твердого сплава ВК6 (содержащего 94 % С и 6 % Со) со сталями 35 и У8 (рис. 4.36) проводят через промежуточный слой из смеси 75 % УДП N1 с 25 % УДП Со (этот состав, как показали эксперименты, является оптимальным для данной пары материалов). Аналогичный состав используется при сварке сплава ВК20, содержащего 80 % С и 20 % Со. Параметры режима таковы Т = 850...900°С, Р = 10... 15 МПа и = 30 мин. Предел прочности соединения на разрыв 600...900 МПа разрушение происходит по твердому сплаву. [c.157]

На многих предприятиях внедрена диффузионная сварка твердосплавных элементов пуансонов со стальными. Диффузионное соединение обладает достаточно высокой прочностью. Возникающие в процессе сварки термические напряжения могут быть в значительной мере устранены путем оптимального термического цикла и применения промежуточных компенсационных прокладок. Опыт показал, что такие материалы, как никель 50НП и пермаллой 50НХС наиболее полно удовлетворяют требованиям, предъявляемым к промежуточным компенсационным прокладкам. При сварке твердых сплавов с углеродистыми сталями без промежуточных прокладок в сварном соединении образуется хрупкая переходная зона. [c.356]

При диффузионной сварке твердого сплава ВК8 со сталью 18ХГТ между сплавом и сталью образовался переходный слой, отличный по свойствам и составу от свариваемых материалов. Микротвердость стали 298, нового слоя 1191, а микротвердость твердого сплава 1534. Рентгеноструктурным анализом установлено, что кристаллическая решетка образовавшейся фазы аналогична кристаллическим решеткам ШзСозС и "У зРезС. Следовательно, при сварке разноименных материалов в месте контакта могут образоваться переходные слои или новые фазы, состоящие из компонентов свариваемых материалов. [c.36]

Из графика на рис. 3 видно, что для диффузионной сварки твердого сплава Т15К6 со сталью 45 (кривая /), меди с медью (кривая 2), ковара с коваром (кривая 3) необходим нагрев первоначально до температуры несколько выше темпера- [c.43]

При сварке твердого сплава ВК20 со сталью СтЗ на поверхности твердого сплава образуются напряжения растяжения, а в зоне сварки напряжения сжатия, причем с увеличением толщины прокладки уровень напряжения снижается. Замена СтЗ на сталь мартенситного класса 18Х2Н4ВА приводит к тому. [c.193]

Электрошлаковую сварку применяют при изготовлении конструкций из низкоуглеродистых, среднеуглеродистых, низколегированных, среднелегированных и легированных сталей, а также для наплавки твердых сплавов на маи1нноподелочные стали. Электрошлаковая сварка может производиться двумя основными способами со свободным и с принудительным формированием сварочной ванны. [c.369]

При точении резцами из твердого сплава Т15К6 Км = 0,64 при точении резцами из стали Р18 Км = 1 при сварке со сталями 45 и 40Х свариваемость удовлетворительная. Шлифуемость низкая [c.178]

Вакуумная сварка обеспечивает безокисли-тельный нагрев и применяется для соединения ответственных деталей приборов и измерительных инструментов, например для соединения твердосплавных пластин со сталью при изготовлении концевых мер длины, армированных твердым сплавом. [c.69]

Температура сварки зависит от состава медного сплава и лежит в диапазоне 700... 1000 °С. Сварка меди МБ, МОБ, М1 с армко-железом ведется при 1000 °С. Этот температурный режим при соединении бронзы БрОСН 10-2-3 со сталью 40Х вследствие наличия в сплаве свинца приведет к оплавлению поверхности уже при температуре 760...780 °С. В таких случаях целесообразна предварительная наварка на сталь медной прокладки малой толщины (порядка 1 мм) при температуре 900 °С, а затем сваркой получают заготовки с бронзой БрОСН10-2-3 при 750 °С. Сварка стали с медной прокладкой при предварительном нанесении на медь слоя никеля (200 мкм) повышает качество соединения и позволяет выполнять закалку стали. К применению прослойки никеля прибегают тогда, когда необходимо повысить прочность соединения. Никель образует непрерывный ряд твердых растворов с железом и медью, увеличивает растворимость железа в меди и меди в железе. Время сварки обычно лежит в диапазоне 7...30 мин, давление 1...20 МПа. Полученные изделия отличаются высокой размерной точностью, отсутствием дефектов. [c.191]

Обычно химически совместимы сплавы, построенные на одной основе или имеющие разную основу, но образующие между собой непрерывный ряд твердых растворов (например, АМгб + Д16Т, 0Т4 + + ВТ5, СтЗ + ЗОХГСА, никель + сталь и др.). В большинстве случаев сплавы на разной основе оказываются химически несовместимыми, так как образуют в ядре сплавы с неблагоприятными свойствами (хрупкие химические соединения, механические смеси). Например, при сварке алюминиевых и магниевых сплавов с близкими физико-ме-ханическими свойствами, иногда образуются хрупкие интерметалли-ды. Соединение разрушается. Такое же явление возникает при соединении сплавов титана со сталью, алюминиевыми сплавами и многих других пар металлов. [c.151]

Для образцов, сваренных с молибденовой прослойкой, характерно наличие в пограничной зоне железа слаботравящейся полосы повышенной микротвердости шириной 30—50 мкм, которая, очевидно, представляет собой твердый раствор молибдена в железе. Как и в предыдущих случаях, наличие прослойки высокой твердости между молибденом и железом приводило к неудовлетворительной прочности соединения. Поскольку ванадий относится к металлам, не склонным образовывать хрупкие соединения с титаном, и одновременно легко образует твердые растворы с а-железом, было решено провести также сварку сплава ВТ5—1 со сталью через ванадиевую прослойку. Контакт между металлами в зоне сварки получился полным при весьма высокой твердости этой зоны, что свидетельствует [c.39]

При сварке стали 18Х2Н4ВА с твердым сплавом ВК20 через прокладку — фольгу никеля (режим Т = 1323 К, / = 10 МПа, — 10 мин) со стороны стали наблюдается клинообразное расширение границ зерен, появившееся вследствие граничной диффузии никеля в сталь. Ширина диффузионной зоны в твердом сплаве составляет 20 мкм. [c.40]

Паянием называется процесс получения неразъемного соелинения двух или нескольких металлических деталей, с помощью дополнительно вводимого металла или сплава, называемого припоем и имеющего меньшую, чем соединяемые металлы, температуру плавления. Паяние имеет некоторое сходство со сваркой плавлением. Отличие состоит главным образом в том, что прн паянии участвующие в соединении поверхности не расплавляются. Паяное соединение образуется в результате растекания расплавленного припоя по нагретым соприкасающимся поверхностям и затвердевания его после охлажде-к я. Современные способы паяния охватывают широкую Оменклатуру материалов углеродистые, легированные и нержавеющие стали твердые, цветные и специальные сплавы. [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...