Изгиб криволинейных брусьев

Установка для исследования пространственного изгиба криволинейного бруса [c.278]

Теоретическое исследование пространственного изгиба криволинейного бруса представляет собой сложную задачу. Эксперимент помогает решить эту задачу. На рис. 187 показана установка для экспериментального исследования деформаций и напряжений тонкостенного криволинейного плоского бруса при нагружении его [c.278]

Изгиб криволинейного бруса [c.330]

Чистый изгиб криволинейного бруса. Задача Головина [c.109]

При чистом изгибе криволинейного бруса, ось которого очерчена по дуге окружности (рис. 44), распределение напряжений во всех радиальных сечениях одинаковое. Следовательно, напряжения в таком брусе можно определять по формулам (7.40). Для определения входящих в эти формулы постоянных имеем следующие условия на криволинейных поверхностях [c.109]

Точное решение задачи о чистом изгибе, а также задачи о поперечном изгибе криволинейного бруса впервые получено в 1881 г. русским ученым X. С. Головиным, [c.110]

Сравнивая формулы (7.41) и (6.23), замечаем, что в отличие от прямого бруса при чистом изгибе криволинейного существует давление волокон друг на друга. В сопротивлении материалов решение задачи о чистом изгибе криволинейного бруса основано на гипотезе плоских сечений и допущении об отсутствии давления продольных волокон друг на друга. При этом получаются следующие результаты [c.110]

ГЛАВА VI ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ БРУСЬЕВ [c.203]

Изгиб криволинейных брусьев [c.204]

Формовка заготовки в трубу зто процесс пластического изгиба криволинейного бруса при больших деформациях. Формоизменение полосы при гибке в штампе показано на рис. 143. Показанная на рисунке постепенность изгиба полосы сохраняется и при непрерывной формовке. Однако в отличие от гибки в штампах процесс непрерывной формовки характерен влиянием на напряженно деформированное состояние внешних жестких частей полосы. [c.275]

Прочность по крытий с отверстиями зависит от прочности подкрепляющих ребер, которые могут разрушаться одновременно с плитой или оставаться целыми. В случае разрушения ребер усилия в плите не достигнут предельных для нее значений. Для установления связи прочности ребра и плиты силы распора, действующие на ребро, рассматриваются как неизвестная нагрузка. Силы распора, которые может воспринять ребро, определяются из равенства работы этих сил (Л пр) работе предельных моментов Мпр. Для криволинейного ребра предельная сила распора определяется как для заделанного по концам криволинейного бруса, работающего на изгиб и кручение. [c.224]

Рассматривая втулку как криволинейный брус и учитывая изгиб ее только вдоль окружности, получим для потенциальной и кинетической энергий втулки следующие выражения [c.253]

Обод диска, так же как и втулку, рассматриваем как криволинейный брус, который не изгибается в радиальном направлении. Тогда потенциальная и кинетическая энергии обода [c.254]

В главе второй Теории упругости С. П. Тимошенко разобраны многочисленные примеры решения плоской задачи, в частности случай изгиба консоли поперечной силой как для прямолинейного, так и для криволинейного бруса. [c.213]

Расчет проушины от действия силы Р является сложной задачей. Как это следует из результатов многочисленных статических испытаний, проушина обычно разрушается по сечению пг — т от деформаций, вызываемых в основном растяжением. Однако в этом сечении, кроме осевых сил М, уравновешивающих силу Я, действуют также поперечные силы Р и изгибающие моменты М. Силы (3 и моменты М по условиям равновесия являются лишними. Для их определения составляются уравнения неразрывности деформаций. В результате решения статически неопределимой задачи получается криволинейная эпюра нормальных напряжений а, аналогичная эпюре напряжений при изгибе кривого бруса малой кривизны. Судить с разрушении проушины по величине атах, полученному теоретически, нельзя, так как применяемые при решении уравнения неразрывности деформаций справедливы лишь в упругой области работы материала. На величину разрушающей нагрузки значительное влияние [c.448]

Изгиб кривого бруса. Если ось стержня криволинейна, но размеры поперечного сечения малы по сравнению с радиусом кривизны, то для расчета можно пользоваться теми же формулами, что и для прямого стержня. Когда размеры сечения сравнимы с радиусом кривизны, влияние кривизны существенно сказывается на распределении напряжений. При рассмотрении задачи об изгибе стержня значительной кривизны мы ограничимся тем частным случаем, когда ось является дугой окружности, сечение симметрично относительно плоскости осй и изгибающие силы действуют в этой плоскости. В основу расчета положим две гипотезы [c.245]

С геометрической точки зрения изгиб бруса сопровождается изменением кривизны оси бруса. Первоначально прямолинейная ось бруса становится криволинейной при его изгибе. [c.251]

Изгиб бруса с плоской криволинейной осью [c.282]

Шпангоут представляет собой криволинейный плоский брус. Он может испытывать деформацию как в своей плоскости, так и из плоскости, и зачастую ни одна из главных осей инерции поперечного сечения не лежит в плоскости шпангоута. Отметим, что в частном случае кругового шпангоута, работающего на изгиб в своей плоскости, можно для его идеализации использовать элементы, рассмотренные в 3.7. [c.285]

Усталостные характеристики оказываются очень чувствительными к условиям проведения испытаний. Помимо таких условий, как химический состав, микроструктура, температура, термообработка, которые существенно влияют и на данные статических испытаний, серьезное влияние оказывают чистота механической обработки поверхности, форма образца, его размеры, характер испытаний и т. п. Например, предел текучести, определенный для одного и того же материала из опытов на растяжение цилиндрического образца и из опытов на изгиб бруса, на образцах с полированной поверхностью и на образцах, обработанных резцом на токарном станке, будет, по суш еству, одним и тем же. Пределы же усталости, определенные из опытов на растяжение— сжатие и из опытов на изгиб, иногда очень сильно, отличаются, причем разница достигает 40 — 50% (по отношению к меньшей из величин). Несопоставимые данные об усталостных характеристиках получаются из испытаний двух образцов при прочих равных условиях, один из которых хорошо отшлифован, а другой грубо обработан на токарном станке. Небезразличным также оказывается, ведутся ли испытания на знакопеременный симметричный изгиб в одной и той же физической плоскости цилиндрического образца или путем вращения вокруг криволинейной оси изогнутого образца, как это делается в ряде испытательных машин на усталость, когда все диаметральные сечения образца проходят одну и ту же историю напряжений. В справочниках данные об усталости обычно приводятся для трех видов типовых испытаний на изгиб, на одноосное растяжение—сжатие и на кручение (соответствующие пределы усталости обозначаются [c.307]

Пространственные блоки с цилиндрической полкой, плиты с маркой КЖС (короткий железобетонный свод) имеют весьма рациональное конструктивное решение (см. рис. 6.10). Каждый блок представляет собой сочетание тонкостенной цилиндрической оболочки и двух тонкостенных продольных ребер, имеющих вдоль пролета переменное сечение за счет криволинейного очертания верхних граней. Цилиндрическая оболочка испытывает главным образом сжатие. Продольные ребра и цилиндрическая полка в целом подвергаются поперечному изгибу, в котором реализуется идея бруса равного сопротивления . [c.205]

На рис. 91, в показана схема зажимнрго устройства с гибкими пружинящими рычагами для закрепления заготовок поршней на многошпиндельном горизонтально-сверлильном станке. Б этой схеме сила закрепления Я зависит от жесткости J на изгиб криволинейного рычага (кривого бруса) и прогиба / его свободного конца при вкатывании ролика на круговую направляющую. В общем случае Я = fJ. В зависимости от конфигурации рычага и размеров его поперечного сечения определение / представляет собой более нли менее сложную задачу. Непостоянство высоты заготовок прн-вбдит к изменению / и колебанию величины Я. [c.150]

Изгибом (в общем смысле) будем называть нагружение бруса, при котором в его поперечных сечениях возникают изги-баюи ий момент и поперечная сила. Можно добавить, что с геометрической точки зрения изгиб характеризуется тем, что первоначально прямолинейная ось бруса обращается в криволинейную (а у кривого бруса изменяется кривизна его оси). [c.118]

КРИТИЧЕСКАЯ СИЛА в теории упругости и пластичности — наименьшая продольная сила, при к-рой возможны как нрямолипеЙЕия, так и криволинейная формы равновесия первоначально прямолинейного бруса (см. иродолькый изгиб). К. с. зависит от механич. характеристик материала бруса, формы его поперечного сечения, условий закрепления, а при пластнч. деформациях и от податливости конструкции, элементом к-рой он является. К. с. упругого бруса определяется ф-лой Эйлера [c.522]

Кривым стержнем называют стержень с криволинейной осью. Кривизна стержня характеризуется соотношением ра,оиуса R кривизны оси к высоте h поперечного сечения. Принято различать стержни малой ]фивизны, если соотношение h / R< 0,2, и большой кривизны, если h / R> 0,2. Практические расчеты показали, чго при изгибе брусьев малой кривизны нормальные напряжения с достаточной степенью точности можно определять по формулам, полученным для прямых стержней (при h / R = 0,2 погрешность не превышает 7%, при h / R = / 15 - не превышает 2%). [c.43]

Космодамианекий А. С. Изгиб плоского криволинейного анизотропного бруса силой, приложенной на конце.— Прикл. математика и механика, 1952, т. XVI, вып. 2, с. 249-252. [c.155]

Здесь tbz — изменение кривизны оси бруса при изгибе в плоскости ху. Рассуждая так же, как в разд. 9.1, можно получить, что для бруса с малой начальной кривизной оси сохраняется пропорциональная зависимость между изгибающим моментом и изменением nz кривизны оси Kz = Mz/EJz. Таким образом, для такого бруса мы снова приходим к формулам (9.3.2)-(9.3.4), только суммирование в них будет производиться вдоль криволинейной оси S. Кстати, так как для прямого бруса кривизны недеформироваппой оси равны нулю, то для него Kz и Иу являются также изменениями кривизны, произошедшим вследствие изгиба бруса. [c.266]

Наконец, при рассмотрении геометрического характера анизотропии, независимо от вызывающих ее структурных изменений, можно различать прямолинейную и криволинейную анизотропию. Примером первой может служить прокатанная или отпрессованная прямая полоса, или железобетонный брус с продольной ар-мировкой, примером второй — кованый коленчатый вал или железобетонная балка с криволинейным расположением арматуры (например, при поперечном изгибе), а также ствол дерева (цилиндрическая анизотропия). [c.327]

Д. 3. Авазашвили (1940) построил решение задачи об изгибе консольного призматического стержня при помощи функций комплексного переменного. Конформным отображением на область кольца Б. А. Обод овский. получил решение задачи об изгибе силой полого бруса эллиптического-сечения (1960). Л. К. Капанян (1956) использовал приближенное конформное отображение при решении задачи изгиба для круга с криволинейным квадратным вырезом В. Н. Ракивненко (1962) рассмотрел изгиб кругового цилиндра с двумя полостями с поперечными сечениями в виде квадрата. [c.28]

Д. И. Шерман распространил свой метод вспомогательной функции на задачи изгиба полых призматических стержней и, в частности, рассмотрел случай эллиптического бруса, ослабленного круговой цилиндрической полостью (1953). Ряд задач об изгибе полых стержней методом Шермана исследовал Ю. А. Амензаде круг с эллиптическим (1955) и криволинейным (1956) отверстиями, круг с несоосным эллиптическим отверстием (1958) и др. Сечение в виде эллипса с двумя круговыми отверстиями изучил А. С. Космодамианский (1960). [c.28]

Стрелы (рис. 3.102) делают решетчатыми и листовыми с прямолинейной и ломаной осью с переменным сечением по длине. Общие положения расчета стрел см. в п. 10. Если пояса стрел не прямолинейны и имеют перегибы, от действия горизонтальных сил стрела подвергается скручиванию. Для листовых стрел с криволинейной осью (рис. 3.102, з) напряжения изгибав крив0линей(гой части определяются по формулам для кривого бруса. [c.370]

Чистый изгиб моментами. Дан кривой плоский брус, о котором говорилось выше. Криволинейные стороны г а я г — Ъ ничем не нагружены и не закреплены (торцевые поверхности нагружены усилиями, на каждом торце приводя-щ гмися к моментам М, напр авленным в противоположные стороны. Для определенности один торец можем считать закрепленным, другой—свободным. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...