Определение максимальных температур и давлений цикла

Рассматривая методику обработки индикаторной диаграммы, необходимо особо остановиться на 1) определении точки начала видимого сгорания, 2) определении точки максимальной температуры цикла и 3) определении давления в конце расширения. [c.187]

Температура охлаждения воды также оказывает некоторое влияние на процесс сгорания. Температуры стенок цилиндра и головки в определенной степени зависят от температуры и интенсивного движения охлаждающей воды и в связи с этим существенно влияют на протекание процесса сгорания. При пониженных температурах стенок камеры скорость сгорания уменьшается, поэтому протекание процесса горения получается более затяжным. Максимальное давление цикла, а также мощность и экономичность двигателя при этом понижаются. Считают, что в карбюраторных автотракторных и небольших газовых двигателях температура охлаждающей воды должна быть в пределах 80—90° С, в крупных газовых двигателях 60—70° С. [c.156]

Газотурбинным двигателям свойственна высокая чувствительность к изменению практически всех определяющих параметров и характеристик. Каждому значению температурной характеристики 0 (см. рис. 205) соответствуют оптимальные значения соотношений давлений сжатия и при которых к. п. д. и удельная работа цикла достигают максимальных значений чем больше величина 0, тем больше значения я т1 и Эта закономерность имеет определенное физическое объяснение. Повышение давления сжатия воздуха в компрессоре Як неизменно связано с увеличением затрачиваемой на этот процесс работы. Однако очевидно, что рост я приводит к повышению и Ят, т. е. к возрастанию полезной работы турбины. При заданном значении параметра 0, т. е. температуры газов перед турбиной Т з, повышение Яд приближает к этой температуре температуру воздуха за компрессором, тем самым уменьшает различие между работой турбины и компрессора и, следовательно, понижает коэффициент полезной работы цикла (рис. 206). Одновременно с этим повышение Як уменьшает потребное количество подводимого тепла Qj, в связи с чем уменьшается величина относительного подвода тепла QJL т = 1 + е представляющая собой знаменатель в выражении к. п. д. цикла (352). [c.355]

В парогазовых установках теплота подводится к рабочему телу (газу) при высокой температуре продуктов сгорания органического топлива, а отвод теплоты происходит в области низких температур конденсации водяного пара. В идеальном обратимом цикле Карно парогазовой установки изобарный процесс отвода теплоты в газовой части максимально приближен к изобарному процессу подвода теплоты к паровой части ПГУ. Определенный подбор количества рабочих тел и применение сверх-критического давления пара позволяют получить идеальный цикл газового и парового рабочих тел, соответствующий обратимому циклу Карно (рис. В.1). [c.11]

Следует отметить, что уравнения (15) и (16) можно несколько видоизменить для более удобного их использования. При употреблении пневмоэлектрического индикатора мы, как обычно, получим разброс в величине максимального давления и хорошее, устойчивое протекание кривой расширения с малыми отклонениями по давлению, что позволит достаточно надежно найти давление р2 в конце расширения путем графического или аналитического продолжения кривой расширения до нижней мертвой точки (что касается давления р, то возможная ошибка при его определении несущественна). Найденное таким образом р2 будет средним из многих циклов, и его значение мы получим с большей точностью, чем температуру Тг, для вычисления которой необходимо знать неизвестный коэффициент остаточных газов, который мы не умеем находить. [c.301]

Глава VIII. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ ЦИКЛА [c.129]

Оригинальный метод обоснования уравнения второго зако а термодинамики, стличавшийся от метода Клаузиуса. Учебник Окатова, 1871 г. Регенеративны цикл и его теория. Теория истечения газа и пара с выводом формул скорости истечения, секундного расхода, критического отношения давлений, критической скорости и максимального расхода. Учебник Вышнеградского, 1871 г. Политропный процесс. О двигателях внутреннего сгорания и холодильных установках. Учебник Орлова, 1891 г. Здесь в основном говорилось о зависимости теилосмкости газа от температуры и давления. О критическом состоянии вещества, критических параметрах и экспери-ментальпо.м определении критической те.мпературы. Аналитические соотношения, определяющие условия критической точки на критической изотерме. Уравнение Ван-дер-Ваальса и его анализ. Критическое замечание о положении Клаузиуса Энтропия Вселенной стремится к максимуму . Диаграмма Т — 5 и приложение ее при исследовании процессов и циклов. Никлы двигателей Отто и Дизеля и вывод формулы их термического к. п. д. Вывод формулы термического [c.210]

Были проведены дополнительные эксперименты по исследованию взаимодействия борированных сплавов в течение 1 час при температуре 1500° С и меньших нагрузках с целью определения максимального удельного давления в атом цикле, не приводящего к деформапии и схватыванию образцов. Эксперименты показали, что борированный сплав 5ВМЦ отвечает этим условиям при удельном давлении р 3 аборированныйсплав ТБ-10 — [c.111]

С термодинамической точки зрения в двигателе внутреннего сгорания, как и во всяком тепловом двигателе, желательно осуществление цикла Карно, имеющего наибольший термический к. п. д. в определенном интервале температур. Однако двигатели внутреннего сгорания работают не по циклу Карно, а по другим менее экономичным циклам. Это происходит не только потому, что цикл Карно практически трудно осуществить, но н потому, что он оказывается непрактичным. Вследствие незначительной разницы в наклоне изотерм и адиабат ри-диаграмма цикла Карно при разнице температур, осуществляемой в двигателях внутреннего сгорания, получается сильно растянутой как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях. Это приводит к большим изменениям давлений и объемов в цикле. В результате максимальное давление и степень сжатия оказываются настолько большими, что реализация их в цилиндре привела бы к чрезмерной громоздкости двигателя, к увеличению его стоимости 11 к большим потерям на трение в его механизмах. Так, расчеты показывают, что при практически реализуемых в современных двигателях параметрах Тшах — ЗООО К, rmin — SOO K, pmin l бар максимальное давление в цикле Карно оказывается величиной порядка 3000 бар, а степень сжатия около 400. Нереальность этих цифр очевидна, [c.111]

При выводе уравнений для термического к. п. д. (5) и среднего давления (10) предполагалось, что весь газ, находящийся в объеме Vz, имеет температуру Ti, а в объеме Va — температуру Т2, объем вредного пространства равен нулю. Однако наличие большого вредного пространства приводит к существенному изменению значений максимальной Гшах и минимальной 7min температур рабочего тела и к уменьшению работы цикла. Влияние вредного пространства может быть учтено, если в уравнение для определения pt вместо температур Г] и подставить значения Гщах и Гшт, определенные с учетом вредного пространства двигателя. [c.16]

При расчете двигателя предполагалось, что температурная кривая, отличающаяся ог идеальной, совпадает по фазе с кривой изменения давления, т. е. так же, как и в случае идеальных процессов. Эта температурная кривая оказывает влияние не только на амплитуду давления, что было принято ранее, но также и на фазовое смещение давления и объема. Предполагалось, что некоторому элементу объема при определенной идеальной температуре соответствует определенная масса рабочего тела с изменением температуры этого объема изменяется и его масса, т. е. предполагаемая температурная кривая соответствует различному массораспределению в цикле, что обусловливает иное изменение давления. В этом случае кривая смещается на некоторый фазовый угол по отношению к прежней идеальной кривой изменения давления. Таким образом, различие между идеальной температурой рабочего тела в цилиндрах, теплообменниках и соединительных трактах (с одной стороны) и действительной температурой (с другой) неизбежно приводит к смещению по фазе давления и объема. Эти потери, названные адиабатными остаточными потерями , очевидно, имеют максимальное значение при наибольшем изменении давления, соответствующем определенному фазовому углу. При большом фазовом угле смещения, когда объем газа, находящийся между поршнями, совершает лишь возвратно-поступательное движение, а амплитуда давления определяется разностью температур между горячей и холодной полостями, влияние этих потерь невелико. [c.49]

Параметры процедуры R — радиус валка НО — установленный зазор между валками VI—линейная скорость первого валка V2 — линейная скорость второго валка Н2—поперечный размер слоя материала в области вращающегося запаса в сечении входа материала в рабочий зазор между валками ми — коэффициент консистенции материала при заданной температуре переработки М—индекс течения N—назначаемое число циклов интегрирования вдоль рабочего зазора G — признак печати таблицы значений текущего удельного давления и граничных касательных напряжений (печать производится при G = 1) L — число пропусков циклов интегрирования по угловой координате зазора при печатании текущих результатов KMIN, КМАХ —соответственно минимальное и максимальное значения относительного поперечного размера слоя полимерного материала H Hq в сечении отрыва от валка на выходе из зазора, составляющие интервал поиска этого параметра при определении пропускной способности рабочего зазора. [c.218]

Предпринимались неоднократные попытки оптимизации методами плапировапия эксперимента химического состава износостойкого металла. Однако при этом минералогический, гранулометрический, химический состав и прочностные характеристики изнашивающей среды, а также условия изнашивания (давление и температура) принимались постоянными и считались критериальными факторами, накладывающими определенные ограничения. Поэтому хотя целью поиска состава износостойкого материала, проведенного многими авторами, была максимальная износостойкость, химический состав, разработанный каждым из исследователей, получался существенно различным. При этом оптимизация проводилась вполне корректно в соответствии со всеми известными рекомендациями но планированию и обработке экспериментов [1,2]. Это вполне объяснимо, т.к. каждый из исследователей разрабатывал износостойкий материал для сугубо частных условий работы конкретной детали. Даже малейшие отклонения от одного из параметров этих частных случаев делает полученные рекомендации но химическому составу, свойствам сплава непригодными для использования их для других условий изнашивания и требуют нового цикла планирования эксперимента при тех же подходах к решению проблемы износостойкости. Поэтому задача получения оптимального состава износостойкого сплава имеет бесконечно большое количество решений, каждое из которых справедливо только для какой-либо одной детали из бесконечно большого количества реально существующих деталей, изнашиваемых в своих частных условиях нри взаимодействии с конкретной изнашивающей средой. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...