Мера деформации сдвига. Модуль сдвига

Мера деформации сдвига. Модуль сдвига [c.302]

О — модуль упругости 2-го рода материала тела, р — угол сдвига, который является мерой деформации сдвига. [c.110]

На рис. 3.11 приведен пример расчета зависимости кажущегося модуля сдвига С от 7" по уравнению (3.3) по данным кривой нагрузка — прогиб спирали из сплава Т1—N1. Модуль сдвига С является почти постоянным при Г < М . Однако при повышении температуры модуль сдвига увеличивается, а при переходе через точку резко возрастает. Затем подъем кривой становится более плавным, а при Т > модуль сдвига вновь оказывается почти постоянным. Модуль сдвига изменяется и в зависимости от величины деформации, по мере увеличения деформации разность величин 6 мартенситной и исходной фаз увеличивается. Кроме того, модуль сдвига изменяется и в зависимости от условий термообработки с целью получения эффекта памяти формы (температура, время), а также в зависимости от абсолютных величин температур превращения сплавов. Поэтому необходимо предварительно определить условия термообработки и температуры превращения сплавов, исходные данные для которых приведены на рис. 3.11. [c.155]

Таким образом, мы видим, что срезывающее или касательное напряжение вызывает относительное угловое перемещение граней, иа которые оно действует. Такую деформацию мы называем угловой деформацией ил и с д в и г о м и измеряем ее углом у, выраженным в радиан-ной мере. Из (13) видно, что касательное напряжение и сдвиг связаны упругой постоянной С, которую мы назовем моду л е м сдвига. Модуль сдвига выражается через и о с помощью соотношения (14). [c.164]

Учитывая сравнительно малое сопротивление слоистых пластиков сдвиговым деформациям, поскольку модуль сдвига слоистых пластиков по крайней мере на порядок меньше модуля сдвига металлов, от пренебрежения сдвиговыми деформациями срединной поверхности оболочки необходимо отказаться, как это и сделано в последнем варианте полубезмоментной теории. Можно отказаться также и от некоторых других допуш ений. [c.199]

Мера ползучести со (1, т), упругомгновенный модуль сдвига О (I) и функция /о (тха) для стареющего материала определяются из базовых опытов на простую ползучесть, при чистом сдвиге под действием постоянного касательного напряжения Тхг, приложенного в момент времени т, с помощью аппроксимации диаграммы ползучести) для деформации сдвига выражением [c.22]

Модуль Е, определяемый при растяжении, называется модулем нормальной упругости, или модулем Юнга, модуль G — модуль сдвига (касательной упругости) и К — модуль объемной упругости (Р — гидростатическое давление, и — уменьщение объема). Модули упругости определяют жесткость материала, т. е. интенсивность увеличения напряжения по мере упругой деформации. [c.28]

Свойства эластомеров при ударно-волновом нагружении изучались сравнительно немного. Между тем, поведение таких материалов в обычных условиях характеризуется рядом важных специфических особенностей [106, 107], такими, как малый модуль сдвига и способность к очень большим обратимым деформациям. Резины и другие эластомеры применяются в различных конструкциях, подвергаемых ударно-волновым воздействиям, поэтому представляет интерес, в какой мере специфика эластомеров проявляется в этих условиях. [c.128]

Формулы (24.4) и (24.5) - (24.6) выражают закон Гука для деформаций изгиба и кручения. Таким образом, закон Гука для всех рассмотренных видов упругих деформаций констатирует пропорциональность некоторой силовой характеристики, являющейся мерой силового воздействия (напряжение, сила, момент сил), и геометрической величины, характеризующей деформацию (относительные удлинение и сдвиг, стрела прогиба, угол кручения). При этом в законе Гука для фундаментальных деформаций растяжения-сжатия (24.2) и сдвига (24.3) коэффициенты пропорциональности - модуль Юнга и модуль сдвига - зависят только от свойств вещества. В случаях деформаций изгиба и кручения, которые сводятся, соответственно, к неоднородным растяжению-сжатию и сдвигу, эти коэффициенты в формулах (24.4) и (24.5) зависят от модулей соответствующих деформаций, а также от размеров тела. [c.82]

На высоких частотах коэффициент вязкости, входящий в формулу (331), оказывается обратно пропорциональным частоте. Физически это значит, что силы трения, обусловливающие потери энергии и изменяющиеся в фазе со скоростью деформации, пропорциональны амплитуде самой деформации. Формально это обстоятельство можно учесть, вводя комплексный модуль Юнга Е— Е (или, соответственно, модуль сдвига). Величина Е Е=г называется коэффициентом потерь и связана с логарифмическим декрементом 0 материала соотношением 0= 2. Коэффициент потерь е—величина, чрезвычайно существенная для акустики вообще и особенно для акустики помещений. Обратное значение коэффициента потерь служит, например, мерой звонкости материала. Определив коэффициент трения т] по формуле (331), коэффициент потерь можно записать следующим образом [c.397]

Модуль сдвига G — коэффициент пропорциональности между касательным напряжением т и относительным сдвигом V (х = О у). Модули упругости определяют жесткость материаля, т. е, интеношЕюсть увеличения напряжений по мере упругой деформации, Ор = 84 ООО, = 35 ООО, Од] = 28 ООО, = 112 ООО МПа и т. д. [c.44]

Здесь ву, стг -компоненты тензоров деформации и напряжений е , девиаторные компоненты тех же тензоров соответственно екк объемная деформация i7jfejf /3- peднee гидростатическое давление С(Ь) и (г)-упругомгновенные модули деформадии при чистом сдвиге и всестороннем сжатии /Г1(г,т), К2 Ь т) и С (г,т)-ядра и меры ползучести при чистом сдвиге и всестороннем сжатии соответственно X = жь а 2, жз -радиус-вектор точки тела го-момент приложения нагрузки -текзтций момент времени, у—символ Кронекера. [c.16]

МОДУЛИ УПРУГОСТИ (от лат. modulus — мера), величины, характеризующие упругие св-ва материалов при малых деформациях. При растяжении, силой F цилиндрич. образца дли ной I с площадью поперечного сече " ния S имеет место линейная зависим, мость между норм, напряжением в поперечном сечении a=FlS и относит, удлинением e=AI l, т.е. t=j5s. Константа материала Е наз. модулем Юнга или модулем продольной упругости. При растяжении относит, уменьшение поперечных размеров образца — е пропорц. 8. Величина v=—г /е, наз. коэффициентом Пуассона. При кручении тонкостенного трубчатого образца касат. напряжение т в попереч-, ном сечении пропорц. деформации сдвига у, т. е. T=Gy. Константа материала G наз. л1одулем сдвига. В изотропном материале значения Е, G, V не зависят от направления, в к-ром вырезан из среды испытуемый образец. При сжатии изотропного тела произвольной формы равномерным давлением р в нём возникает одно-, родное гидростатич. напряжённое состояние, при к-ром 011=022=0 33= Р) ( 12—и гидростатич. деформация 811=е2а= зз=е, [c.427]

КОН бора проводились на воздухе они отчетливо выявили заметное снижение прочности при температуре ниже 811 К [37, 38]. С обнаружением интенсивной реакции между волокнами бора и расплавленной окисью бора (температура плавления 727 К) стало ясно, что одна из возможных причин разупрочнения — поверхностная реакция с воздухом. Последующие исследования проводились в атмосфере аргона, но предпринятые для исключения влияния кислорода меры были, как правило, недостаточны [И]. Напротив, если волокнО бора находится в титановой матрице, доступ кислорода к нему практически исключен это обстоятельство позволяет ответить на вопрос, применимы ли многие из этих характеристик прочности изолированных волокон к волокнам в составе композита. Роуз [28] начал в лаборатории автора работу по измерению прочности волокон бора при растяжении и сдвиге в высоком вакууме (<1,3-10- Па). Затем в статье Меткалфа и Шмитца [20] были приведены кривые температурной зависимости модуля и прочности при растяжении они представлены на рис. 13. Значения прочности были получены при кратковременном испытании с предварительной пятиминутной выдержкой при температуре испытания. Слабое увеличение прочности при повышении температуры от комнатной до 811 К объясняли тем, что приблизительно при этой температуре происходит переход от вязкого разрушения к хрупкому. С такой интерпретацией согласуются наблюдения Роуза о том, что пластическая деформация предшест- [c.163]

Рассмотрим сначала действие гетерогенных источников в объеме кристалла. В работе [344] подвергали гидростатическому сжатию медь, содержащую частицы S1O2 или Alj О3, образованные в результате внутреннего окисления. При давлении свыше 25 кбар вокруг частиц возникали дислокации, которые наблюдали методом электронной микроскопии. Была определена зависимость критического давления начала образования дислокаций от размера частиц. Как видно из рис. 59,а, величина критического давления повышается по мере уменьшения размера частиц. Зная модули матрицы и частицы, оценивали также критический уровень сдвиговых напряжений Тщах и параметра несоответствия на межфазной поверхности раздела матрица-включение . Из полученных данных (рис. 59,а) следуют два важных вывода. Во-первых, величины критического давления, напряжения сдвига и параметра несоответствия, необходимые для начала пластического течения, зависят от размера частиц. Во-вторых, максимальное локальное напряжение, необходимое для начала дефор.мации (см. рис. 59,а), находится между 0,001 и 0,008 Gy , что гораздо меньше теоретической СДВИ10В0Й проадости матрицы, равной 0,04 при комнатной температуре [345]. Полученные экспериментальные данные приведены на рис. 59,0 в сравнении с расчетными критериями начала пластической деформации [c.91]

В общем случае пространственного напряженного состояния механические свойства упругоползучей среды характеризуются шестью параметрами [2] мгновенными модулями упругости при растяжении w сдвиге E(t) и G(i) мгновенным коэффициентом Пуассона Vi(i) мерами ползучести при растяжении и чистом сдвиге (t, т) и поперечную деформацию ползучести. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...