Нелинейные гасители колебаний

НЕЛИНЕЙНЫЕ ГАСИТЕЛИ КОЛЕБАНИЙ [c.289]

Рис. 97. Графики амплитуд колебаний коленчатого вала ДВС при запуске машинного агрегата 1 — без гасителя колебаний 2 — с нелинейным гасителем 3 — с линейным гасителем.

Динамические гасители колебаний с линейной и нелинейной подвесками позволяют ослабить резонансные колебания объекта лишь в весьма узкой полосе частот возбуждения [1,2]. При изменении частоты возбуждения, а также в переходных режимах работы объекта применяются управляемые виброгасители с автоматической настройкой частоты [2,3]. Однако и те и другие обладают существенным недостатком — инерционностью, что [c.212]

Эффективность динамического гасителя, как антивибрационного устройства для борьбы с интенсивными нестационарными колебаниями в условиях ограниченного возбуждения, может быть существенно повышена за счет работы гасителя в виброударном режиме. На рис. 15 показаны графики амплитуд колебаний коленчатого вала ДВС при запуске силовой установки (1 — без гасителя 2 — с линейным гасителем 3 — с нелинейным гасителем). Для увеличения эффективности гасителя [c.380]

В результате находим динамическую податливость нелинейного гасителя по основному тону колебаний [c.352]

Гасители колебании нелинейные при гармо ническом возбуждении 351—354 [c.454]

О КОЛЕБАНИЯХ БАЛКИ С ПРИСОЕДИНЕННЫМ К НЕЙ НА НЕЛИНЕЙНОЙ ПРУЖИНЕ ДИНАМИЧЕСКИМ ГАСИТЕЛЕМ [c.201]

Для оценки эффективности нелинейных динамических гасителей помимо информации о динамической податливости или жесткости демпфируемых элементов необходимо знать уровень их колебаний до установки гасителей. Таким образом, в случае экспериментального определения характеристик демпфируемой системы нужно произвести соответствующие измерения колебаний в условиях нормального функционирования объекта. [c.351]

Пусть колебания демпфируемой точки А объекта описываются гармонической зависимостью Хо (/) = Ко (со) е Е С помощью нелинейной связи / (г/, у) присоединим в точке А гаситель массы (рис. 5), Выбор характера нелинейной связи имеет существеннее значение и позволяет обеспечить ряд дополнительных возможностей. На которых мы остановимся ниже, [c.351]

Исследованию нелинейных ДГК посвящено много работ [1, 10, 32, 43]. Изучены кусочно-линейные, а также изменяющиеся по кубическому закону или по закону гиперболического синуса характеристики упругого элемента гасителя. Нелинейность упругой характеристики позволяет получить в системе с двумя степенями свободы только одну резонансную частоту с неограниченно возрастающими амплитудами колебаний, поэтому колебания уменьшаются в более широкой полосе частот возмущающей силы, чем в случае линейного гасителя (также без демпфирования). Эффективность ДГК с нелинейной упругой связью и оптимальным демпфированием близка к эффективности линейного ДГК. [c.159]

Полагая, что под действием колебаний точки А колебания гасителя будут иметь периодический характер с той же частотой со, обратим внимание, что реакция гасителя / [у у ( ) будет полигармонической, т. е, содержать гармоники частот, кратных о). Таким образом, нелинейный гаситель нс может, в принципе, осуществить полную компенсацию колебаний при моногар-моническом возбуждении точки А, и речь может идти только об их частичном подавлении. Уменьшая колебания на частоте внешнего воздействия, нелинейный гаситель возбуждает вместе с тем высокочастотные колебания и тe fы. Эту особенность нелинейного динамического гашения следует иметь в виду в основном при использовании гасителей существенно нелинейного типа, например, ударных. [c.352]

Характерная особенность условия (24) по сравнению с аналогичными соотношениями для линейных гасителей [см., например, (6) гл, XIV] состоит в том, что величина Сг в нелинейно/ системе моигет изменяться в зависимости от реишма колебаний, а следовательно, и возбуждения системы. Поэтому, зная закон изменения возбуждения, например, в виде зависимости (м), можно в принципе так подобрать нелинейность гасителя, чтобы условие (24) выполнялось в широком диапазоне изменения параметров возмущения. В параграфе 4 мы исследуем одну из реализаций такой возможности на примере ударного виброгасителя. [c.353]

Большинству из рассмотренных гасителей колебаний присущи в той или иной степени свойства нелинейности, так как упругие связи в них обладают этими свойствами. Однако, как показывает практика, нелинейность в демпферах не является в большинстве случаев отрицательным фактором. Более того, нелинейность демифера во многих случаях повышает эффект его действия на систему, так как в системе при этом отсутствуют устойчивые резонансные режимы и при проходе через резонанс в одном направлении развитие амплитуд будет меньше, чем в линейной системе. Таким образом, нелинейность только повышает эффект действия устройств, предназначенных для гашения колебаний механических систем. Поэтому демпферы, рассчитанные по формулам линейной теории, имея нелинейные свойства, влияют на колебания систем во всяком случае не хуже, чем это предполагается расчетом, а в большинстве случаев лучше. Следовательно, приближенные методы расчета демнфе- [c.306]

Этот тип оболочек не требует дополнительного объема, что снижает вес подвески и уменьшает расход воздуха. Однако эта конструкция имеет меньший срок службы и требует большей точности при установке. Преимуществом пневморессоры диафрагменного типа является резко выраженная нелинейность ее характеристики, Такая особенность колебательной системы с нелинейными упругими элементами позволяет отказаться от использования гасителей колебаний, довольно сложных в изготовлении и ненадежных в эксплуатации. Использование пневморессор диафрагменного типа может способствовать уменьшению вредного влияния резонанса при критических скоростях движения автомобиля. [c.392]

Повышение долговечности гасителей колебаний ведется в направлении уменьшения силы трения покоя, совершенствования кинематики привода гасителей, применения более износостойких фрикционных материалов и, наконец, создания гидравлических вязкостного трения гасителей колебаний. В этих гасителях сила сопротивления создается жидкостным трением поли-метилсилоксановой жидкости марки ПМС-800000, имеющей кинематическую вязкость 0,8 м /с, в щелевом с радиальным зазором 0,20—0,65 мм четырехкамерном лабиринтном пространстве, образованном ротором и статором гасителя. Сила сопротивления пропорциональна ширине зазора и изменяется от скорости нелинейно (регрессивная характеристика). Привод ротора гасителя осуществляется шатунно-кривошипным упругим механизмом от буксового узла ходовой части тепловоза. Ротационными гасителями колебаний жидкостного трения оборудована опытная партия тепловозов 2ТЭ116 и проходит эксплуатационные испытания. [c.280]

Основные результаты, получаемые по теории ДГК одномассовой системы, могут быть полезны при решении задач о гашении колебаний конкретных конструкций, в частности для ориближенного выбора параметров и грубой оценки эффективности гасителя, даже если расчетная схема защищаемой конструкции и не сводится к системе с одной степенью свободы. Краткие сведения о работе линейного ДГК (упругий элемент обладает линейной характеристикой), установленного на одномассовой системе, при различных воздействиях изложены в п. 12.2 некоторые данные о многомассовых и нелинейных гасителях приведены в п. 12.3. В последующих двух пунктах обсуждается расчет дискретных и континциальных систем с присоединенными ДГК при гармонических и негармонических воздействиях рассматриваются задачи о гашений продольных и поперечных колебаний стержней, поперечных колебаний пластинок, складок, оболочек изложены результаты, относящиеся к виброгашению башен, мачт, трубопроводов при гармонических и случайных воздействиях. [c.150]

В практике устранения опасных крутильных колебаний в машинных агрегатах с ДВС находят применение динамические гасители различных видов [1, 28, 93]. К корректирующим динамическим устройствам относятся также всевозмон ные упругие муфты с линейными и нелинейными характеристиками упругих элементов [19, 93]. Выбор того или иного корректирующего устройства обусловлен 1 онструктивно-компоновочными особенностями крутильной стотемы машинного агрегата, степенью проектной завершенности этой системы (на стадии технического или рабочего проектирования и т. п.), количественными характеристиками необходимого корректирующего эффекта. [c.291]

В некоторых случаях из-за габаритных ограничений не удается конструктивно осуществить динамический гаситель с величиной необходимой по условиям (20.21), (20.22) требуемой частотной коррекции динамических характеристик длиннобазного машпиного агрегата. В таких случаях эффективность динамического гасителя с настройкой (20.18) как антивибрационного устройства для борьбы с нестационарными низкочастотными резонансными колебаниями в условиях ограниченного возбун дения может быть повышена за счет работы гасителя в виброударном режиме [22, 109]. С этой целью используется упругое соединение маховика и ступицы динамического гасителя с жесткой нелинейной характеристикой Fg(a) вида (рис. 96) [c.310]

В этом кратком сообщении на частном примере, без потери общности, будет показана принципиальная схема использования функций и интегралов А. И. Крылова [1] для исследования колебаний балок с присоединен-аыми к ним на пружинах сосредоточенными массами (динамическими гасителями), включая случай пружин с малой нелинейностью. Рассмотрим для простоты изгибные колебания шарнирно опертой балки, изображенной на рис. 1. Пусть Е — модуль упругости материала, I — момент инерции поперечного сечения, т — масса единицы длины и и — прогиб балки соответственно X — координата по длине балки с началом нг ее левом конце, ТП(, — масса гасителя, у — сжатие лружины гасителя, Сд и — коэффициенты жесткости пружины гасителя с малой кубической нелинейностью [c.201]

Упругая подвеска гасителя в виде силового сильфона 4 и управляющего сильфона 9 с учетом реакции струи из сопла 11 имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Кроме того, в реальной системе имеет место демпфирование, трудно поддающееся расчету. Поэтому необходимо провести экспериментальный анализ фазовых характеристик элет ментов гасителя. На рис. 4 приведены фазочастотные характеристики элемента сопло — заслонка — силовой цилиндр (силовой части системы) при разных значениях диаметра сопла d и диаметра дросселя Тд, полученные экспериментально на стенде, схема которого приведена на рис. 5 Колебания давления в силовом цилиндре регистрировались фольговым [c.214]

Для погашения недопустимы.х колебани основио ) системы в широком диапазоне изменения частоты возмущения в линейный гаситель иеоб.ходимо вводить довольно значительное затухание. Практически получить такое больщое затухание бывает иногда затруднительно. Применение гасителей с нелинейной упругой характеристикой позволяет, не прибегая к значительному затуханию, довольно эффективно погашать недопустимо большие вибрации в основной системе. Наибольшее распространение получил гаситель с предварительным натягом и ограничителями (рис. 7-5). Этот гаситель при надлежащем выборе параметров может устранить резонансную зону даже при отсутствии затухания в основной системе и демпфере. Характеристика соединения между массой гасителя и основной системой показана на рис. 7-6,а. Соединение между демпфером и основной системой характеризуется усилием предварительного натяга fo. жесткостью упругой связи Сд и вели- [c.289]

Маятниковый гаситель с нелинейным затуханием. Выбор конструкции демпфирующего устройства гасителя, простого в эксплуатации, достаточно надежного и безотказно работающего при переменном температурном режиме, — весьма сложная задача. Одно из возможных конструктивных решений представляет пространственную раму, к вершине которой на многопрядевых тросах с жестким сердечником подвешен груз. Изменение расстояния а между опорами (рис. 12.11) позволяет регулировать настройку и декремент колебаний гасителя. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...