Быстрорежущие Механические свойства

Углы зенкера — передний угол у — угол, измеряемый в главной секущей плоскости Б—Б. В зависимости от механических свойств материала обрабатываемой заготовки и материала режущей части зенкера у = О Задний угол а = 8. .. 10°. Угол наклона винтовой канавки со = 10. .. 30°. Для заготовок из твердых обрабатываемых материалов угол w должен быть меньше, а для заготовок из вязких материалов — больше. Г лав-ный угол в плане для быстрорежущих зенкеров ф = 45. .. 60°, для твердосплавных ф = 60. .. 75°. Угол наклона главного лезвия Я, = 5. .. 15°. Для движения стружки в направлении подачи угол должен быть отрицательным. Переходное лезвие имеет длину, в среднем равную I мм, угол фо = 0,5ф. [c.142]

При обработке деталей из ниобия и тантала и их сплавов чаш,е, чем при обработке заготовок из других тугоплавких металлов, применяют быстрорежущие сплавы. Можно сказать, что ниобий имеет механические свойства примерно такие же, как и сталь с содержанием углерода 0,15%. Скорости резания должны быть в 2,5 раза меньше, чем для такой стали, вследствие невысокой теплоемкости и большой адгезионной способности. [c.39]

В случае обработки стали с повышенными механическими свойствами, когда относительно больше становятся напряжения Oj, размеры и устойчивость нароста уменьшаются. В этом случае при точении быстрорежущими резцами лунка образуется ближе к режущей кромке, а износ по задней поверхности возрастает, так как увеличивается суммарная продолжительность периодов обнажения задней поверхности. [c.165]

Механические свойства быстрорежущих сталей после термообработки [c.352]

Закалка быстрорежущих сталей производится при температурах и выдержках, обеспечивающих растворение специальных карбидов, н легировании аустенита для получения оптимальной теплостойкости при условии, что размер зерна не превышает И —10 балл (ГОСТ 5639—51) для получения необходимых механических свойств. [c.353]

Повышение стойкости режущих инструментов и скорости резания достигается изготовлением режущих частей из материалов, сохраняющих механическую прочность при высоких температурах резания (улучшенных марок быстрорежущих сталей, твердых сплавов и минералокерамики) улучшением теплоотвода из зоны резания и активным охлаждением режущих граней (рис. 12) приданием режущим граням геометрических параметров, оптимально соответствующих механическим свойствам обрабатываемого материала и экономичным режимам обработки тщательной заточкой и доводкой режущих граней для устранения на их по- [c.53]

Направление зубьев. Зенкеры чаще всего имеют винтовую канавку, угол наклона которой а (фиг. 27, а) связан с передним углом у и назначается в зависимости от механических свойств обрабатываемого материала. У зенкеров из быстрорежущей стали о = 10-ь 25°. [c.155]

Таблица 53. Физико-механические свойства карбидосталей на основе быстрорежущих сталей [168]

Карбидостали со связкой из быстрорежущих сталей имеют твердость на уровне сплавов ВК, а по некоторым механическим свойствам несколько превосходят их, поэтому могут использоваться для производства режущего инструмента. [c.131]

Твердые сплавы делят на металлокерамические и минералокерамические. Форма пластин, изготовленных из этих сплавов, зависит от их механических свойств. Инструменты, оснащенные пластинами из твердых сплавов, позволяют работать на более высоких скоростях резания по сравнению с инструментами из быстрорежущей стали. [c.36]

Износ резцов. В процессе резания металлов происходит износ режущего инструмента. Причиной износа резцов является трение сбегающей стружки о переднюю поверхность лезвия и задних поверхностей — о заготовку. Интенсивность износа зависит от многих причин механических свойств заготовки, усилия и скорости резания, наличия смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). Следы износа наблюдаются на передних и задних поверхностях, но за критерий износа принимается наибольшая высота изношенной контактной площадки на задней поверхности кз. В табл. 1.5 приведены средние значения допустимого износа режущей части резцов из быстрорежущей стали и оснащенных пластинками из твердого сплава. С понятием об износе резца тесно связано понятие стойкости резца. [c.14]

Механические свойства вольфрамсодержащих быстрорежущих сталей [c.40]

Область применения вольфрамсодержащих быстрорежущих сталей указана в табл. 3.12, а их механические свойства — в табл. 1.31. [c.103]

Режимы термической обработки и механические свойства порошковых быстрорежущих сталей [c.333]

Быстрорежущие стали относятся к ледебурит-ному (карбидному) классу и их структура примерно одинакова. Слитки этих сталей содержат карбидную эвтектику в виде сетки по границам ау-стенитных зерен (рис. 6.1, а), которая резко снижает обычные механические свойства, особенно пластичность. В процессе горячей обработки давлением (ковка, прокатка) карбидная эвтектика раздробляется и измельченные карбиды более равномерно распределяются в основной матрице (рис. 6.1, б). [c.387]

Направление зубьев. Угол наклона винтовой канавки и (рис. 17, а) связан с передним углом у. Его назначают в зависимости от механических свойств обрабатываемого материала. У зенкеров из быстрорежущей стали и = 10- 25°. У зенкеров с пластинками из твердых сплавов канавку делают наклонной с углом ш = 10° на длине пластинки (хвостовые зенкеры) или на всей длине зуба (насадные зенкеры), а также и прямой (со = 0°) при обработке твердых и закаленных сталей. У хвостовых зенкеров за пластинкой прямая канавка переходит в винтовую с углом со = 20°. Зубья располагают наклонно и у зенкеров со встав- [c.262]

Механические свойства инструментальной заэвтектоидной и быстрорежущей стали при прямом нагреве (например до 600°) и при охлаждении до той же температуры после нагрева до 1100—1200° не одинаковы. [c.234]

Ледебуритные стали с высоким содержанием карбидов в определенных пределах из-за наличия специальных карбидов менее чувствительны к перегреву. Присутствующие в таких сталях карбиды по некоторой степени препятствуют укрупнению зерен аустенита и существенному ухудшению их механических свойств. Показатель размера зерен аустенита SG быстрорежущей стали типа R6 в зависимости от продолжительности аустенитизации и выдержки представлен на рис. 56, а аналогичный показатель сталей R8 и R11 —на [c.70]

ТАБЛИЦА 90. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ МАРКИ R6 [c.223]

ТАБЛИЦА 97. ВЛИЯНИЕ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ОТПУСКА НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ МАРКИ R8 [c.232]

ТАБЛИЦА 99. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ ТИПА 12-1-4-5 [c.234]

ТАБЛИЦА 100. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ.МАРКИ R11 [c.235]

D) При термообработке быстрорежущих сталей аустенитное зерно укрупняется незначительно. При укрупнении зерна механические свойства сталей ухудшаются. [c.143]

Износ инструмента во многом предопределяется физико-механическими свойствами материала, из которого сделана его режущая часть. Поэтому, если для быстрорежущих сталей допускаемую скорость резания принять за единицу, что по отношению к другим материалам коэффициент на скорость резания будет меньше единицы для легированных и углеродистых инструментальных сталей и больше единицы для твердых сплавов и керамических материалов. [c.127]

По химическому составу, степени легированности инструментальные стали разделяются на инструментальные углеродистые, инструментальные легированные и быстрорежущие стали. Режущие свойства этих сталей при нормальной температуре достаточно близки, различаются они в первую очередь теплостойкостью. Физико-механические свойства углеродистых и легированных инструментальных сталей приведены в табл. 2.2. [c.25]

Для того, чтобы упростить расчеты, в табл. 24 приводятся подсчитанные значения поправочных коэфициентов Kmv на скорость резания в зависимости от обрабатываемого металла и его механических свойств, по данным Министерства станкостроения (см. Режимы резания металлов инструментами из быстрорежущей стали 1950 г. [c.171]

ГСССД 9-79 Сталь инструментальная быстрорежущая. Механические свойства в состоянии поставки и в термически обработанном состоянии. [c.65]

Структура быстрорежущей стали после закалки представляет собой высоколегированный мартенсит, содержащий 0,3—0,4 % С, нерастворенные избыточные карбиды и остаточный аустенит (рис. 155, в). Чем выше температура закалки, тем ниже температура мартенситных точек УИ и М и тем больше количество остаточного аустенита. Обычно содержание остаточного аустенита в стали Р18 составляет 25—30 %, а в стали Р6М5 28—34 %, Остаточный аустенит понижает механические свойства стали, ухудиьает ее шлифуемость и стабильность размеров инструмента. Г]()эгому его присутствие в готовом 1П1Струменте нежелательно. [c.301]

Новая область применения кубического нитрида бора появилась в связи с разработкой способов получения крупных (5—6 мм) и прочных поликристаллов твердого нитрида бора (ПТНБ). Они химически инертны к материалам, содержащим углерод, имеют Теплостойкость порядка 1400° С, т. е. в 2,2 раза более высокую, чем быстрорежущие стали, и в 1,5—1,6 раза выше, чем твердые сплавы. Прочность на изгиб у них около 100 кгс/см (у монокристаллов алмаза 30 кгс/см ). К этому следует добавить, что алмаз анизотропен, тогда как поликристалл твердого нитрида бора, вследствие поликристаллического строения, изотропен, т. е. обладает механическими свойствами, прежде всего износостойкостью, одинаковыми во всех направлениях. [c.92]

Особенностью быстрорежущих сталей является наличие в их структуре большого количества специальных карбидов типа Mfi (на основе FegWj или FeaMog ), МС (на основе V ) и М зСв (на основе r g e) [4]. Карбид цементитного типа Feg в быстрорежущих сталях обычно не обнаруживается. Образующиеся в процессе первичной кристаллизации карбиды приводят к существенной неоднородности строения, появлению эвтектической карбидной сетки. Последующая пластическая деформация позволяет уменьшить карбидную неоднородность, улучшить механические свойства. [c.351]

Таким образом, молибденовые и молибденовольфрамовые быстрорежущие стали имеют меньшую карбидную неоднородность и лучшие механические свойства. Технологические преимущества сталей Р9, Р12, Р9МЗ перед сталью Р18 заключаются также в лучшей пластичности. Малопластичная сталь Р18, как правило, не может быть применена при изготовлении инструмента методами пластических деформаций. Легирование быстрорежущих сталей ванадием и особенно кобальтом заметно повышает твердость и ухудшаем обрабатываемость в отожженном состоянии. [c.352]

В действительности скорости резания и, следовательно, производительность могут значительно изменяться в зависимости от марки твердого сплава и быстрорежущей стали, их термической обработки, заточки, а также жесткости системы и др. Необходимо подчеркнуть, что высокопрочные сложнолегированные стали и сплавы особенно чувствительны к указанным выше факторам и к тому же не отличаются стабильностью физико-механических свойств и обрабатываемости иногда даже в одной и той же заготовке. [c.330]

Основные физические и механические свойства сплавов ВК приведены в табл. 15. Большинстао физических характеристик (плотность, теплопроводность, теплоемкость) обладает свойством аддитивности, т.е. слагаются из соответствующих характеристик кобальта и карбида вольфрама с учетом их объемных количеств в сплаве. Теплопроводность сплааов ВК выше в 2 - 3 раза, а коэффициент термического расширения ниже, чем у быстрорежущей стали. Величина коэрцитианой силы определяется содержанием кобальта (ферромагнитная составляющая)в сплаве и зависит от толщины прослоек кобальтовой фазы между частицами W чем больше толщина прослоек, тем меньше коэрцитивная сила. Следоаательно, для одного и того же количества кобальта коэрцитивная сила выше у сплава с меньшим размером карбидных частиц, так как при этом уменьшается толщина прослоек кобальтовой фазы между ними из-за возрастания суммарной поверхности частиц, по которой она распределяется. В то же время, при одинаковой зернистости карбидной фазы коэрцитивная сила выше у сплава с меньшим содержанием кобальта. [c.111]

Вольфрам повышает пределы прочности и текучести стали при незначительном уменьшении относительного удлинения, повышает твердость н износостойкость ее. Особенно важно положительное влияние вольфрама на механические свойства сталей при повышенных температурах, повышение теплостойкости п стойкости против отпуска, поэтому вольфрам является главным легирующим элементом сталей для инструментов горячей обработки и быстрорежущих сталей. Отечественный ферровольфрам соответствует сам1.ш высоким требованиям (табл. 79). Выплавка ферровольфрама некоторых марок с молибденом объясняется присутствием R вольфрамовом концентрате некоторых месторождений значительного количества молибдена (2,0—4,5 /о). [c.254]

Термическая обработка порошковых быстро-режуцщх сталей несколько отличается от полученных по традиционной технологии. После механической обработки инструмент, в первую очередь сложной формы и крупногабаритный, целесообразно подвергать отжигу для снятия напряжений (680-720 °С). Последующая закалка и трехкратш.ш отпуск проводят по такой же технологии, как для обычных быстрорежущих сталей. Режимы термической обработки и механические свойства порошковых быстрорежущих стапей приведены в табл. 6.11. [c.390]

Наиболее эффективный путь уменьшения размеров карбидов — изготовление сталей посредством прессования порошков, полученных распылением расплавл№-ного металла. В этом случае размеры карбидов не превышают 1- мкм. Быстрорежущие стали, полученные этим способом, обладают повышенными механическими свойствами, стойкостью и шлифуемостью. [c.375]

В настоящее время для повышения твердости и механических свойств быстрорежущие и штамповые стали рекомендуют подвергать вначале отпуску при 350° С, а затем при обычных температурах. Полагают, что выделившиеся при отпуске 350° С цементитные карбиды обеспечивают более равномерное и дисперсное выделение упрочняющих карбидов при последующем нррмальном отпуске, что и обеспечивает повышение вышеуказанных свойств. [c.384]

ТАБЛИЦА98. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ МАРКИ R9 НА ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА [c.233]

В табл. 1 приводятся сравнительные данные о физико-механических свойствах различных инструментальных материалов. Как видно из табл. 1, твердые сплавы более красностойки, чем быстрорежущие стали, а минерало-керамика превосходит твердые сплавы по твердости и красностойкости, но значительно уступает им в отношении теплопроводности и прочности. Минимальное температурное удлинение и наибольшие твердость и теплонровод-лучшим инструментальным материалом [c.24]

При наличии износа по передней грани с образованием лунки, передний угол определяется механическими свойствами обрабатываемого металла, материала инструмента и режимов резания. Чем выше прочность обрабатываемого металла (предел прочности при растяжении), выше хрупкость материала инструмента и больше толщина срезаемого слоя, тем меньше должен быть передний угол, обеспечивающий достаточную прочность режущих кромок. Например, если для обработки сталей с низким пределом прочности при растяжении (меньше 40 KzjMM ), а также для обработки легких сплавов, передние углы резцов из быстрорежущей стали составляют 25—35°, то при обработке сталиса = 120—130 кг/жл передний угол должен быть не более 5—6°, а для резцов из твердых сплавов при обработке такой же стали он должен быть минус 10°. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...