Хромоникелевая сталь Зависимость от температур отпуска

На примере хромоникелевой низко- и среднеуглеродистой стали (наиболее типичной) рассмотрим, как изменяются механические свойства в зависимости от температуры отпуска (рис. 292). [c.371]

Механические свойства хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска [c.371]

Для примера на рис. 2 приводятся кривые, показывающие значительное изменение твердости хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска после аустенизации ее при разных температурах. [c.327]

В работе [239] изучалось влияние кремния на изменение твердости при холодной прокатке и установлено, что стали типа 22-9 с 2,4% Si и 0,11 % С, обладая большей исходной твердостью, имеют меньшую склонность к приобретению наклепа с увеличением степени деформации, чем сталь 18-8 с 0,09%. В этой же работе изучалось изменение твердости в зависимости от температуры отпуска. Свойства хромоникелевых сталей с кремнием зависят от температуры закалки (рис. 162). [c.286]

Рис. 169. Изменение механических и физических свойств холоднокатаной хромоникелевой стали 18-8 с 0,13% С в зависимости от температуры отпуска. Длительность нагрева 40 мин [193]

Рис. 205. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска (Садовский)

На фиг. 139 показано изменение ударной вязкости легированной хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска. [c.166]

Температура нагрева под закалку определяется критическими точками и Лд. В зависимости от выбранной температуры можно получить и различные свойства. Например, на рис. 4 приведено изменение ударной вязкости в зависимости от температуры закалки отпущенной хромоникелевой стали. Кривые показывают, что с повышением температуры закалки ударная вязкость после отпуска на 350 и 600° С понижается. Повышение температуры закалки иногда приводит к сниже- [c.73]

Данные по фазовому анализу хромоникелевых сталей типа 18-8, 20-20, 25-20 с разным содержанием углерода в зависимости от температуры и длительности отпуска указывают, что максимальное количество хрома, связанного в карбиды, выделяется при 800—900° С и максимальное упрочнение при воздействии отпуска относится к 650—700° С. Упрочнение, связанное с выделением карбидов, зависит от степени дисперсности оно максимальное, когда карбиды имеют высокую степень дисперсности (порядка 10 см) и видны только при больших увеличениях в электронном микроскопе. Максимальное число карбидов в стали типа 18-8 выделяется при 800 С, а максимальная потеря коррозионной стойкости относится к 600° С. [c.312]

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 91. В интервале температур нагрева до 200° С при отпуске этих сталей происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагонально-сти мартенсита.В интервале 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. [c.167]

На рис. 222 приведены диаграммы, показывающие зависимость механических свойств хромоникелевых сталей от температуры отпуска. [c.305]

Фиг. 124. Зависимость ударной вязкости хромоникелевой стали определенной плавки от температуры отпуска 1 — кривая теоретической зависимости 2 — экспериментальная кривая — отпуск с охлаждением в масле 5 — то же — отпуск с охлаждением в печи.

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Изменение механических свойств в зависимости от температуры отпуска у хромоникелевых сталей типа 10-35 с различным содержанием углерода было подробно изучено еще Грейлихом [249], который хорошо показал влияние эффекта старения на механические свойства хромоникелевых сталей. [c.303]

Рис. 168. Изменение механических свойств хромоникелевых сталей типа 18-8 и 18-14 в зависимости от температуры отпуска (Пилинг)

Фиг. 139. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали (0,3% С, 1,47% Сг, 3,4 /о N1) в зависимости ОТ температуры отпусков (В. Д. Садовский и И. П. Чупра-кова).

Фиг. 33. Изменение механических свойств закаленных сталей хромоникелевой марки 37ХНЗА (а) и углеродистой марки 40 (б) в зависимости от температуры отпуска.

Фиг. 35. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали марки 37ХНЗА в зависимости от температуры отпуска и скорости охлаждения после отпуска

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 85. В интервале температур нагрева при отпуске этих сталей до 200° С происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагональ-ности мартенсита. В районе 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. В этом интервале температур происходит превращение небольшого количества весьма вязкого и пластичного остаточного аустенита в отпущенный мар-тенсит. Небольшие участки вязкого остаточного аустенита пластически деформируются при ударном нагружении и поглощают [c.170]

Рис. 44. Зависимость потенциала хромоникелевой стали 18-8 от температуры отпуска при трехчасовом 1 и десятиминутном 2 нагреве

Рис, 222. Зависимость свойств хромоникелевых сталей марок 12ХНЗА (вверху) и 37ХНЗА (внизу) от температуры отпуска [c.304]

Повторная закалка из критического интервала (между A i и Асз) снижает чувствительность к хрупкости [132]. Повышение температуры отпуска замедляет последующее развитие хрупкости при более низких температурах [114]. С увеличением времени выдержки при высоком отпуске (650°) вязкость падает, достигает минимума, затем начинает возрастать [114, 130, 133, 94, 102]. Порог хладноломкости сдвигается к более низким температурам [125]. С увеличением скорости нагрева под закалку [134] и под отпуск [55, 56] и уменьшением выдержек при отпуске обратимая хрупкость снижается и даже предупреждается. В структурах, полученных в результате изотермического распада хромоникелевых сталей, обратимая хрупкость развивается в меньшей степени, чем в отпущенном мартенсите [116]. Повышение температуры изотермического распада усиливает склонность к хрупкости [135]. Обратимая хрупкость наблюдается и в отожженных сталях [114, 136]. Развитие ее повышает температуру перехода к хрупкому разрушению при определении ударной вяч-кости в зависимости от температуры испытания. Рациональная оценка склонности стали к хрупкости возможна лишь в результате серийных испытаний и определения смещения критической температуры хрупкости под воздействием охрупчивания стали [109, 111, 114, 127, 120, 131 и др.]. Все известные случаи отпускной хрупкости можно рассматривать как разновидность явления хладноломкости, хотя о тождестве проблем отпускной хрупкости и хладноломкости говорить все же нельзя ([109] — см. также [138, 137]). Смещение кривых хладноломкости указывает на наличие отпускной хрупкости, но степень ее развития характеризует очень приблизительно [109]. Хрупкость характеризуется заниженным сопротивлением отрыву [139]. Разрушение идет по границам зерен аустенита а-фазы [113, 116, 140]. Под влиянием холодной пластической деформации восприимчивость к необратимой и обратимой хрупкости ослабляется [114, 141]. Пластическая деформация в аустенитном состоянии, после которой до рекристаллизации произведена закалка, резко ослабляет необратимую и. .братимую отпускную хрупкость [142]. [c.705]

Капуе [170] сообщил о существовании зависимости между отпускной хрупкостью и величиной зерна аустенита в низколегированных хромоникелевых сталях. Были исследованы две стали (0,3% С 3% Ni 0,75% Сг), содержащие вредные примеси фосфор и цинк. Склонность к отпускной хрупкости сталей с фосфором и цинком усиливается с ростом зерна аустенита (сегрегация элементов на границах зерен) точно также температура перехода ударной вязкости улучшенной хромоникелевой стали с повышенным содержанием примесей зависит от величины у-зерна. Эта же сталь без загрязнений приобретает отпускную хрупкость как при 450, так и при 600° С. Полученные результаты указывают на то, что повышение температуры перехода при росте зерен у-фазы объясняется присутствием примесей. На основании данных работы [170], можно заключить, что предпочтительное растравливание границ зерен аустенита при травлении водным раствором пикриновой кислоты наступает лишь тогда, когда отпускная хрупкость вызывается малым содержанием фосфора. Таким образом, чтобы отпускная хрупкость проявилась при отпуске, необходимо определенное отношение числа сегрегаций на границах к величине зерна. [c.152]

Одинарная закалка с низкой температуры—охлаждение в ящике, повторный нагрев до температуры 780—800° (в зависимости от стали) и закалка —даёт мартенситную структуру корки, повышенную прочность сердцевины и малое коробление, которое к тому же может быть ещё уменьшено, если перед цементацией произвести нормализацию, а перед закалкой охлаждать зубчатки до температуры, несколько превышающей Л,,, которая для никелевых и хромоникелевых сталей значительно ниже (например, для сталей SAE 2512, 2515, 2520, 4815 и 4820 критическая точка Л -1<500°, т. е. зубчатки перед закалкой можно охлаждать до температуры 500—550°). Иногда перед закалкой производят высокий отпуск (при 630—650°). Недостаток одинарной закалки с низкой температуры состоит в том, что в заэвтектоидных сталях при медленном охлаждении в ящике образуется цементитная сетка, делающая корку хрупкой. Процесс цементации для уменьшения количества свободного цементита следует вести так, чтобы получить заданную толщину науглеро-женного слоя при содержании углерода не свыше 1о/д. [c.319]

Для создания надлежащих свойств сварным соединениям стыков, трубопроводов из легированных сталей используют местный высокотемпературный отпуск. При этом равномерному нагреву подвергают зону, ширина которой в каждую сторону от стыка принимается равной не менее двойной ширине шва. Нагрев, в зависимости от марки стали, производят до температур 600—900° С (кроме нержавеющих хромоникелевых сталей) с выдержкой при указанных температурах в течение 2—3 ч (способы нагрева и другие виды термообработки изложены в гл. XIII). [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...