Коэффициент загромождения

Если жидкость движется очень медленно, то коэффициенты разгона О могут оказаться весьма малыми, а коэффициент загромождения 0 — значительным. В таком случае влага занимает существенную часть живого сечения, и последний член в левой части уравнения (11.21) необходимо в расчетах сохранять. [c.44]

Пленка движется очень медленно и занимаемая ею площадь F в горле сопла может быть существенной. В некоторых случаях пленка занимает несколько процентов от площади F", необходимой для прохода пара. Коэффициент загромождения [c.186]

Рис. 61. Коэффициент загромождения влагой горла сопла

X — доля сечения омываемого газами или воздухом Ка — коэффициент загромождения ротора листами набивки [c.460]

Рис. 6.12. Коэффициент загромождения при различных конструкциях связей

При уменьшении шага между ребрами и гофрами гофры в большей степени загромождают проходное сечение охлаждающего тракта, чем ребра. Это хорошо видно из рис. 6.12. Заметим, что под коэффициентом загромождения понимается отношение площадей сечения свободного охлаждающего тракта, т.е. без загромождающих элементов, к реальному, т.е. загроможденному сечению данного тракта той же высоты. [c.108]

Величину 1 (см. фиг. 7. 67) примем близкой к значению т. е. возьмем >1=0,95, /)о=0,119 м. Зададимся величиной коэффициента загромождения сечения лопатками 1 = 0,88. Тогда радиальная скорость входа будет равна [c.493]

Коэффициент загромождения сечения лопатками 2 равен / 2 = 1 — = 0,962. [c.495]

Коэффициент напора (в насосе), 477 Коэффициент загромождения сечения лопатками (в насосе), 479 Коэффициент содержания окислителя, 589—592 Коэффициент избытка горючего, 148 [c.786]

При коэффициенте загромождения рабочей части/= 0.024 влияние стенок трубы на распределение давления р в поперечном сечении цилиндра, расположенном в центре ядра потока, должно быть минимальным. Наличие дренажных отверстий вдоль образующей тела позволяет установить зону влияния стенок трубы. На фиг. 3 приведены распределения коэффициента давления Ср вдоль образующей цилиндра для некоторых характерных сечений при всех исследованных числах Маха. [c.141]

Сопоставляя приведенные в табл. 2 условия экспериментов, можно заключить, что в экспериментальных исследованиях / имелось наибольшее удлинение модели и обеспечивалось наименьшее значение коэффициента загромождения. Следовательно, в этих экспериментах имеет место наименьшее влияние стенок трубы на структуру поля течения и наилучшее моделирование течения в центральной части цилиндра. С этой точки зрения, эти данные можно считать наиболее достоверными по сравнению с экспериментальными данными других авторов. [c.142]

Коэффициент загромождения входа в колесо на среднем диаметре [c.381]

Коэффициент загромождения выхода из колеса [c.383]

Коэффициент загромождения на входе в лопаточный диффузор [c.385]

Коэффициент загромождения на выходе из лопаточного диффузора [c.385]

Следует прежде всего иметь в виду невысокую скорость переноса газа молекулярной диффузией в слое. По Л. 568] в пористом материале или слое неподвижных частиц коэффициент эффективной молекулярной диффузии D меньше обычного коэффициента диффузии D из-за загромождения среды твердыми частицами [c.30]

В выражение для расчета ф необходимо подставлять величину = S[— определенную также с учетом загромождения. Однако для расчета диагонального шага труб 4 следует подставлять действительный поперечный шаг Sj. Коэффициент s определяется по формулам (1-16) также по действительному шагу Sj. Значения ДЯ р и Q [c.16]

Иногда в пакете труб перегрева теля имеются продольные газовые коридоры Если такие коридоры закрыты двумя попереч ными перегородками в начале и в конце ПЗ кета, то скорость газов рассчитывается по живому сечению газохода с учетом загромождения его как трубами, так и указанными перегородками, т. е. сечение коридоров в расчетное живое сечение газохода не вводится. Если же такие коридоры ничем не перекрыты, то скорость рассчитывается по живому сечению газохода, включая коридор. В обоих случаях расчета нормальный поправочный коэффициент к сопротивлению змеевиковых пучков уменьшается согласно формуле [c.25]

Если балки размещаются внутри шахты так, что их нельзя отъединить щитами, следует для уменьшения сопротивления придать им обтекаемую форму путем обшивки листовым железом (см. рис. 1П-12, г). Сопротивление балок должно учитываться дополнительно к сопротивлению трения. Значения коэффициентов сопротивления одного ряда балок, отнесенные к скорости в загроможденном сечении шахты, определяются по [c.65]

Рис. III-I2. Схемы и узлы участков забора воздуха к вентилятору а — воздухозаборная шахта, совмещенная со строительными конструкциями б — схема отделения загроможденной строительными конструкциями части шахты в — схема патрубков для забора воздуха из котельной и наружного воздуха г — балки, загромождающие шахту, схемы их обшивки для уменьшения сопротивления и соответствующие коэффициенты сопротивления

Значения, приведенные в табл. 5.2, соответствуют неограниченному потоку обтекающей жидкости. При сравнении их с экспериментальными данными, полученными в лабораторных условиях, необходимо вводить поправки на влияние стенок, так как рабочая часть трубы всегда имеет конечную ширину. Теоретические поправки на влияние стенок вводили Биркгоф, Плессет и Симмонс [10], Коэн и Ту [15], а также Коэн и Ди Прима [13]. Вследствие влияния стенок в закрытых рабочих частях измеренные значения коэффициентов сил сопротивления для данного тела получаются заниженными, а длины каверн — завышенными по сравнению с их значениями при том же параметре К в неограниченном потоке жидкости. Увеличение длины каверны может быть очень большим. Более того, для ограниченных струй существует коэффициент загромождения, который определяет нижний предел параметра К. Зильберман [74] получил экспериментальные данные для двумерных тел в гидродинамической трубе со свободной струей и сопоставил их с теоретическими значениями. Для свободной струи проблема загромождения отсутствует, так что эксперименты можно проводить при весьма малых, даже нулевых, значениях параметра К. Однако свободные границы струи все же оказывают небольшое влияние на сопротивление тела и длину каверны в сторону некоторого их уменьшения. Зильберман установил, что поправки при пересчете измеренных значений сил в свободной струе на случай неограниченного потока жидкости пренебрежимо малы, за исключением очень малых значений К, когда измеренные значения коэффициентов оказываются меньше, чем в неограниченном потоке. [c.232]

Окружную составляющую С2 определяют из (14.4), считая Ят = Я/г г, где г г = 0,7- 0,85 коэффициенты загромождения проходного сечения колеса лопатками осевого насоса 1= 0,98 0,87 и / 2 = 0,95-1-0,83 на Вер направление течения потока на входе Pl=ar tg[ lJ(м- l ]] и на выходе P 2 = ar tg[ 2m/(м- 2 )]. Треугольники скоростей на входе и выходе колеса показаны на рис. 14.20. Густота решетки выбирается так, чтобы обеспечить необходимый поворот потока Кроме того, на выходе [c.172]

По (14.95) находят шаг S. Затем по (14.62) определяют угол подъема спирали — угол лопаток шнека на расчетном диаметре Рл.р. Задаваясь коэффициентом загромождения проходного сечения на входе и выходе из шнека pi = 0,97 ч-0,87 и 2 = 0,95— 0,83, по уравнениям (14.61), (14.64), (14.65), (14.67), (14.68) и (14.71) находят с гпр, Pip Зтр С2тр, С2ир, tp, причем принимают число лопаток z = 2 —3. [c.196]

Проходное сечение крыльчатки на радиусе г равно 2nkrb, J.дg f, — ширина крыльчатки на этом радиусе, а. k — коэффициент загромождения сечения лопатками. Если обозначить буквой i толщину лопаток, а (см. фиг. 7. 56) — угол, образуемый профилем лопатки и касательной к окружности радиуса г, то для z лопаток получим [c.479]

D/dr. Взаимодействие частиц со стенками канала призван отражать коэффициент Кф, определенный косвенно (по кинетике нагрева зерна) и зависящий лишь от диаметра канала. В исследовании Б. М. Максимчука Л. 207 использована экспериментальная установка высотой 18,5 м, замкнутая по частицам (зернопродукты), оборудованная 14 отсчетными задвижками электромагнитного типа и устройством для определения скорости методом меченой частицы, В качестве модели зерна использован пластмассовый контейнер с изотопом Со-60 активностью 0,25 мкюри. Обнаружено, что увеличение скорости частиц происходит не только на начальном, разгонном участке, но и наблюдается за ним, но при меньшем ускорении. При сравнении измеренной скорости частиц Ут.л и скорости, подсчитанной по разности v—Ув, необходимо учитывать увеличение скорости газа по длине за счет падения давления и загроможденности сечения. Учет этих поправок по [Л. 207] должен дать закономерное неравенство [c.85]

Влияние геометрического симплекса сеток doldi немонотонно. Эта величина характеризует стесненность прохода частиц через отверстия сеток и загроможден-ность этих отверстий для прохода воздуха. Первый фактор увеличивает механическое торможение, второй создает условия для неравномерного распределения воздуха по сечению камеры, уменьшая Мт. Согласно [Л. 332] при 1,87<й о/с т< 10,2 коэффициент торможения уменьшается при 10,2<й о/й т< 12,25 увеличивается. [c.93]

Сопоставление зависимости (5-28) с приведенными результатами, полученными для небольшого диапазона изменения критерия Рейнольдса (Нет), указывает на наличие значительного расхождения. В Л. 219а] Nu получаются на порядок или в несколько раз ниже из-за меньшего коэффициента при Rej. Это следует отнести за счет оценки не истинных, а кажущихся коэффициентов теплообмена, возникающих вследствие нерациональной организации механического торможения падающих частиц (непродуваемые полки, создающие мертвые зоны для газа и частиц при значительном загромождении сечения шахты). [c.173]

Рис. 1.12. Зависимость коэффициента неодвородвостиХ и частоты пульсаций давления V от степени загромождения кипящего слоя пучком вертикальных труб диаметром 16 мм при К1 0,48 м/с

Рис. 1.13. Зависимость коэффициента неоднородности в частично загроможденном кипящем слое от безразмерной ширины центральной щели. При 1/L - 0,1 - равномерно загромождшный слой, при (Д, - 1 — везагромождеяный

Из рис. 1.13 видно, что с уменьшением 1/1 однородность ожижения улучшается, так что при малых размерах щели коэффициент неод нородности в слое небольшой высоты оказывается даже меньше чем в полностью загроможденном (без щели) слое. Последнее объ ясняется упорядоченной циркуляцией материала в слое при на личии зазора между пучками. При ]/Ь < 0,3 на поверхности централь ной зоны, где материал опускается вниз, пузырей практически нет, а при удалении четырех труб они появляются. В средней части слоя на поверхности образуется вогнутый мениск, причем колебания его поверхности значительно меньше, чем поверхности слоя [c.47]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент загромождения : [c.195] [c.77] [c.44] [c.44] [c.136] [c.446] [c.460] [c.460] [c.446] [c.460] [c.358] [c.279] [c.67] [c.171] [c.171] [c.174] [c.175] [c.17] [c.135] [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...