Система охлаждения излучателя

Система охлаждения излучателя [c.172]

Необходимо подчеркнуть, что конструкция излучателя Клен обеспечивает высокую стабильность оси диаграммы направленности и импульсной энергии. Эти качества достигнуты благодаря тому, что несущая конструкция и юстировочные механизмы с торцевыми фланцами изготовлены из одного материала, система охлаждения обеспечивает равномерное температурное поле вдоль оси и по поперечному сечению корпуса, а резонаторное пространство замкнуто. [c.190]

При ультразвуковой обработке металлических расплавов с целью их дегазации или воздействия на процесс кристаллизации возникают различного рода разрушения излучателя (расплавление, растворение, эрозия). Применение системы охлаждения таких излучателей проточными охладителями (например, водой) не должно нарушать нормальной работы излучателя. На рис. 11 представлена принципиальная конструкция одного из вариантов излучателя с искусственным жидкостным охлаждением. [c.234]

Захолаживание" элементов КА или научных приборов до низких температур осуществляется специальными системами излучателей или активными системами охлаждения. При помощи системы радиаторов-излучателей, применяемых относительно низких уровнях значений тепловых потоков, обеспечивают уровень температур жидкого азота (78 К). Активная система охлаждения позволяет поддерживать уровень температуры жидкого гелия (около 4 К), необходимый для нормального функционирования чувствительного элемента субмиллиметрового телескопа станции "Салют". Такая активная система состоит из газового компрессора, двух холодильных машин, ряда теплообменников, средств автоматики и контрольного оборудования. [c.212]

Для предотвращения деполяризации керамического излучателя распылительные устройства, функционирующие непрерывно в течение длительных промежутков времени, рекомендуется снабжать системой охлаждения. [c.386]

Динамика теплового режима активного элемента. Распределение температуры по объему активной среды и его изменение во времени зависят от характера тепловыделения, вида и эффективности теплоотвода. В твердотельных лазерах, применяемых в технологических установках, охлаждение элементов излучателя чаще всего осуществляется путем конвективного теплообмена с охлаждающей жидкостью. Вследствие большой эффективности передачи тепла хладагенту (коэффициент теплообмена ат = = 0,1 -4-1 Вт/(см -К)) в системах накачки с жидкостным охлаждением тепловой режим активного элемента не зависит от температуры других элементов и определяется внутренним тепловыделением. [c.12]

В ЛПМ Карелия входит двухканальный излучатель Карелия (обозначение по ТУ — ИЛГИ-201) и двухканальный синхронизированный источник питания на базе двух тиратронных ИП-18 или двухканального лампового типа Плаз под ним, либо ИПЛ-10-001. Излучатель и источники питания имеют независимые системы водяного охлаждения. В источниках питания дополнительно используется принудительное воздушное охлаждение. На рис. 6.1 показан внешний вид ЛПМ Карелия с двумя синхронизированными тиратронными [c.165]

Наличие кавитационных полостей, обладаюш их большей по сравнению с жидкостью сжимаемостью, иногда вызывает падение среднего волнового сопротивления среды, в результате чего заметно падает (при той же амплитуде колебаний поверхности излучателя) отдаваемая излучателем в среду мош ность [1]. Чтобы поддержать постоянство излучаемой мош ности, нужно суш ественно увеличить амплитуду колебаний излучателя, а это как раз и ограничивается усталостно-прочностными свойствами материала. Однако даже при, реализации этого требования интенсивность в рабочей зоне, находяш ейся на некотором расстоянии от поверхности излучателя, будет всегда меньше, чем вблизи излучателя. Наконец, сама излучающая поверхность неизбежно подвергается кавитационной эрозии. От всех этих недостатков свободны системы, основанные на фокусировании ультразвуковых волн [2]. В таких системах интенсивность нарастает по мере приближения от излучающей поверхности к фокальной области по закону 1/г для цилиндрической и 1/г для сферической фокусировки. Поэтому появляется возможность создать требуемую интенсивность звука внутри строго локализованной цилиндрической или сферической области произвольного радиуса при существенно меньшей интенсивности, снимаемой с излучающей поверхности. При этом излучатель работает в нормальном, не форсированном режиме и не требует искусственного охлаждения отсутствует и кавитация у поверхности, отбирающая на свое образование часть звуковой энергии и разрушающая поверхность излучателя. [c.151]

Коэффициент полезного действия керамических излучателей составляет около 50%, это значит, что половина подводимой энергии обращается в тепло. Поэтому при промышленном применении таких излучателей технологический процесс проектируется так, чтобы это тепло подогревало ванну с рабочим раствором, доводя его до необходимой температуры. Если же количество выделяющегося тепла оказывается большим, чем это нужно, то излучатель снабжается системой водяного охлаждения. [c.47]

Лазерное упрочнение осуществляется на технологическом оборудовании, в состав которого входят блок излучателя 1 (рис. 2.9.38), блок питания Р, блок охлаждения 8, технологический модуль 4, система приготовления и подачи газовой смеси 10 (для установок на базе газовых лазеров), блок управления 7. Технологический модуль включает оптический блок 3 (фокусирования, транспортирования излучения), диагностическую систему [c.409]

Оценим предельно допустимый уровень мощности, излучаемой одним элементом АФАР без системы принудительного охлаждения. Предположим, что у плоских АФАР с узкой ДН (20о,5< <10°) выделяемое в элементах центральной части решетки тепло-передается во внешнюю среду только через их раскрыв. Пусть площадь, занимаемая одним излучателем решетки, равна 5 , а излучаемая им мощность Р. Считая, что все тепло выделяется в модулях АФАР, для плотности теплового потока, определяющего перепад температуры Д/ между поверхностью раскрыва и средой, можно записать [0.1] [c.32]

Система питания, испытания и контроля (СПИК-2) предназначена для испытания в динамическом и рабочем режимах питания и охлаждения излучателя л 1зера непрерывного действия типа ЛТН-103 или аналогичных по параметрам. Питание системы осу-ш,есхвляется трехфазной, четырехпроводной с нулевым проводом сети переменного тока напряжением 380 В, частотой 50 Гц. Потребляемая мощность не более 16 кВА. [c.361]

Увеличение мощности излучения в два раза в лазере ЛТН-103 достигнуто за счет установ ки второго квантрона и удвоения длины резонат ора. Кор пус излучателя ЛТН-103 такой же, как у ЛТИ-500/700, а необходимое расстояние между зеркалами 720 мм обеспечено изменением конструкции узлов крепления зеркал. Мощность излучения не менее 250 Вт достигается при мощности накачки 9 кВт. В состав лазера ЛТН-103 входит источник питания повышенной мощности и более эффективная система охлаждения УО-2. [c.102]

Для питания ламп накачки лазеров (за исключением ЛТН-103) применен стабилизированный источник с регулиров кой тока в интервале 10—40 А и номинальной выходной мощностью 5 кВт. Источник Питания и система охлаждения размещены в отдельной стойке, в которую (для лазеров серии ЛТИ) помещен тя кже источник питания акустоо Птического затвора. Система охлаждения УО-1 двухконтурного типа. В контуре, подключенном -к излучателю, циркулирует дистиллированная 1вода с расходом 20 л/мин. Второй контур теплообменника подключен к линии водоснабжения технической воды. Источник питания акустооптического затвора на рабочей частоте 50 МГц обеспечивает мощность 30 Вт на нагрузке 50 Ом. Модуляция высокочастотной мощности осуществляется импульсами прямоугольной формы от внутреннего (генератора в диапазоне частот 5—50 кГц или от внешнего генератора — в диапазоне О—50 кГц. [c.102]

Достижение наивысших характеристик лазеров, работающих в напряженных режимах накачки, возможно лишь с использованием тех или иных приемов компенсации термооптических искажений, которые часто усложняют оптическую схему и конструкцию излучателя. В практике создания лазеров массового спроса часто предпочитают простоту конструкции достижению предельных характеристик. В этом случае учет термооптических эффектов при выборе элементов резонатора и их взаимного расположения, конструкции системы накачки, режима работы системы охлаждения является особенно необходимым. В настоящей главе рассмотрены лишь те вопросы выбора элементов и конструирования излучателей лазеров на неодимовом стекле и АИГ Nd, которые непосредственно связаны с термооптикой лазеров. Общие же рекомендации по конструированию твердотельных лазеров можно найти в работах [8, 119]. [c.118]

Конструктивно система накачки излучателя твердотельного лазера составляет часть системы охлаждения лазера в отражателях реализуются теплообменники для лампы накачки и активных элементов, поддержание определенного теплового режима которых обеспечивается конвективными или кондуктив-ными способами. Оптимизация конструкции излучателя должна поэтому проводиться не только с учетом возможностей повышения эффективности теплообмена, уменьшения расхода хладагента, обеспечения допустимого нагрева деталей и малых перепадов температуры в активных элементах, но и получения минимальных термооптических искажений в них или таких искажений, которые могли бы быть скомпенсированы простыми средствами. [c.161]

Модуль излучателя состоит из стержня, лампы-накачки, осветителя, высоковольтного трансформатора, зеркал резонатора, модулятора добротности. В качестве источника излучения используется обычно неодимовое стекло или алюминиево-иттриевый гранат, что обеспечивает работу дальномера без системы охлаждения. Все элементы головки размещены в жестком цилиндрическом корпусе. Точная механическая обработка посадочных мест на обоих концах цилиндрического корпуса головки позволяет производить ее быструю замену и установку без дополнительной регулировки, а это обеспечивает простоту технического обслуживания и ремонта. Для первоначальной юстировки оптической системы используется опорное зеркало, укрепленное на тщательно обработанной поверхности головки, перпендикулярно оси цилиндр рического корпуса. Осветитель диффузионного типа пред ставляет собой два входящих один в другой цилиндра, между стенками которых находится слой окиси магния. Модулятор добротности рассчитан на непрерывную ус тойчивую работу или на импульсную с быстрыми запусками. Основные данные унифицированной головки таковы длина волны 1,06 мкм, энергия накачки—25 Дж, энергия выходного импульса — 0,2 Дж, длительность импульса 25 НС, частота следования импульсов 0,33 Гц (в течение 12 с допускается работа с частотой 1 Гц), угол расходимости 2 мрад. Вследствие высокой чувствительности к внутренним шумам фотодиод, предусилитель и источник питания размещаются в одном корпусе с возможно более плотной компоновкой, а в некоторых моделях все это выполнено в виде единого компактного узла. Это обеспечивает чувствительность порядка 5-10 Вт. В усилителе имеется пороговая схема, возбуждающаяся в тот момент, когда импульс достигает половины максимальной амплитуды, что способствует повышению точности дальномера, ибо уменьшает влияние колебаний амплитуды приходящего импульса. Сигналы запуска и остановки генерируются этим же фотоприемником и идут по тому же тракту, что исключает систематические ошибки определения дальности. Оптическая система состоит из йфокального телескопа для уменьшения расходимости лазерного. луча и фокусирующего объектива для фото приемника. Фотодиоды имеют диаметр активной пло- [c.140]

Основой несущей конструкции излучателя является сварной каркас из стальных труб прямоугольного сечения с размерами 60x30x3 мм. На основании этого каркаса закреплены три длинных двутавра сечением 105x240 мм из сплава алюминия Д16Т. На них размещены все основные элементы излучателя ЗГ, УМ, ПФК, выходная светоделительная пластина, изоляторы для крепления высоковольтных кабелей питания, входной и выходной штуцера системы охлаждения, приемник индикатора мощности, электромеханический и механический затворы, узлы электрической блокировки и крышки. [c.172]

Такое нагревание особенно заметно сказывается при работе ферритовых преобразователей в установках ультразвукового резания и ультразвуковой сварки без системы охлаждения (возможность работы без охлаждения является большим преимуществом ферритовых преобразователей перед преобразователями из металлов). Как показал опыт, установившаяся температура сердечника может достигать в таком режиме от 50 до 90°С. Однако и при работе излучателей в жидкости сердечник нагревается из-за термоизолирующего действия обмотки. Измерения с помощью термопар показали, что при интенсивности излучаемого в воду звука около 3 вт1см ферритовые сердечники с обычной двухслойной обмоткой проводом в хлорвиниловой изоляции нагреваются на поверхности на 10— 30°, При одностороннем излучении в жидкость преобразователь, контактирующий с ней одной своей торцовой поверхностью, естественно, нагревается еще сильнее. При этом в сердечнике могут возникать заметные температурные градиенты. Расчет показывает, что эти градиенты в ферритах ввиду их меньшей теплопроводности приблизительно в 10 раз превышают градиенты в никеле при одинаковой интенсивности излучения и с учетом разницы в эффективности (коэффициент теплопроводности для никеля составляет 58-10 втп1см °С, а для ферритов 3,5-10" вт см °С). [c.123]

В состав сканирующего устройства томофафа входят рентгеновский излучатель многоэлементный блок рентгеновских детекторов элементы рентгеновской оптики (фильтры, коллиматоры, выравнивающие клинья, приводы сменных элементов оптики, элементы юстировки и т.д.) станина электромеханический узел (рама) пространственного перемещения излучателя и детекторов с центральным отверстием - туннелем, формирующим поле исследования пациента сервоэлектроприводы различные уравновешиватели и демпферы вибраций датчики координат кабели и трубопроводы, обеспечивающие питание, обмен информационными сигналами между подвижной и неподвижной частями сканирующей системы и охлаждение излучателя кабельное устройство, осуществляющее смотку, размотку и укладку кабеля при перемещениях подвижной системы оптическое визирное устройство, позволяющее правильно располагать пациентов в пределах поля исследования и совмещать невидимую плоскость рентгеновского излучения с исследуемой областью тела пациента. [c.189]

ЛПМ Криостат с условным обозначением ЛПМИ-75 в 1975 г. демонстрировался на Международной выставке в Мюнхене (Германия). Лазер использовался в основном для накачки перестраиваемого по длинам волн ЛРК типа ЛЖИ-504 (Л = 530-900 нм). Основные параметры ЛПМ Криостат следующие оптимальная ЧПИ 10 кГц, средняя мощность излучения 3-6 Вт, диаметр пучка излучения 12 мм, время готовности 60 мин, мощность, потребляемая от выпрямителя ИП-18, 2,3-2,5 кВт (питание от трехфазной сети), минимальная наработка АЭ не менее 200 ч, срок сохраняемости 5 лет, габаритные размеры АЭ диаметр и длина 80 и 1300 мм, масса 5 кг, для излучателя размеры 1680 х 240 х 300 мм и масса 50 кг, и для ИП-18 — соответственно 600 х 600 х 1700 мм и 350 кг. Излучатель включает в себя АЭ ТЛГ-5 с коаксиальным кожухом охлаждения, несущий алюминиевый двутавр и зеркала оптического резонатора с механизмами юстировки на торцах. Глухое вогнутое зеркало резонатора с многослойным диэлектрическим покрытием (коэффициент отражения превышает 99%) имеет радиус кривизны i = 5 м, выходное зеркало представляет собой плоскопараллельную пластину из стекла К8 с коэффициентом отражения 8%. Источник питания ИП-18 состоит из блока высоковольтного трансформатора и выпрямителя, блока регулировки напряжения, подмодулятора, высоковольного модулятора, блока вентиляторов и системы водяного охлаждения. Высокие удельные массогабаритные показатели (на единицу мощности) выходного излучения являются одним из заметных недостатков этого ЛПМ. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...