Устойчивость оболочки, близкой к цилиндрической

УСТОЙЧИВОСТЬ ОБОЛОЧЕК, БЛИЗКИХ К ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ И КОНИЧЕСКИМ [c.199]

Устойчивость оболочки, близкой к цилиндрической [c.203]

В гл. 7 — 9 рассмотрены формы потери устойчивости цилиндрических и конических оболочек средней длины, характерные тем, что вмятины при потере устойчивости сильно вытянуты в направлении образующей. Ясно, что, при достаточно малом искривлении образующих форма потери устойчивости не < должна сильно измениться. В этой главе результаты гл. 7—9 распространяются на случай оболочек, близких к цилиндрическим и коническим. Глубина отклонения берется такой, чтобы его [c.199]

Устойчивость под действием внешнего давления (рис, 19, б). Для оболочек, близких к цилиндрическим (80° < а 90°) можно использовать 4 рмулу (22) [c.509]

Во-вторых, при поперечном изгибе цилиндрической оболочки в зоне максимальных осевых сжимающих напряжений (зона А на рис. 8.10) близки к нулю касательные напряжения, а в зоне максимальных касательных напряжений (зона В на рис. 8.10) близки к нулю осевые напряжения. Поэтому расчет такой оболочки на устойчивость можно производить раздельно по осевым сжимающим напряжениям и по касательным напряжениям. [c.241]

Выше нами рассматривались задачи локальной устойчивости оболочечных конструкций при действии статических нагрузок. Известно, что изучение динамического поведения конструкций представляет особый интерес в настоящем разделе рассматривается одна из задач, относящихся к данной проблеме. Исследуем динамическую устойчивость подкрепленной кольцом цилиндрической оболочки конечной длины под действием радиального импульса, близкого к равномерному, приложенного к кольцу (рис. 6.11). Возникающее после приложения к кольцу импульса движение состоит из [c.215]

В работах С.В.Филиппова [175, 177] методами, близкими к изложенным в гл. 7, 8, получено асимптотическое решение ряда задач об устойчивости подкрепленных шпангоутами и сопряженных цилиндрических оболочек под действием внешнего давления. В том числе решена задача для трубчатого колена. Автор исходит из более точных, чем в гл. 8, уравнений и получает критическую нагрузку с точностью до членов второго порядка малости. [c.309]

Довольно близко к рассмотренному вопросу примыкает задача об устойчивости короткой цилиндрической оболочки (фиг. 726), находящейся под действием внешнего равномерно распределенного давления. К этому случаю сводится расчет обшивки, подкрепленной поперечным силовым набором. [c.1062]

В отличие от этого критерия в ряде работ исследуется возможность бифуркации основного моментного состояния с мгновенным упругим переходом в соседнюю близкую равновесную форму. Момент бифуркации определяется как критический. Возможность бифуркации объясняется интенсивным развитием сжимающих усилий в срединной поверхности оболочки вследствие ее деформирования при ползучести. Такой подход близок к эйлерову. При этом кроме уравнений основного состояния необходимы уравнения устойчивости в малом . Существование нетривиальных вещественных решений этих уравнений для некоторого момента времени свидетельствует о возможности бифуркации. Это значение времени может быть меньшим значения, соответствующего выпучиванию оболочки в большом . Подобная методика использована, например, в работах [18, 20, 21, 71, 84, 91], причем для замкнутых круговых цилиндрических оболочек вводятся осесимметричные начальные прогибы и основное состояние рассматривается как осесимметричное, а близкие формы равновесия — как неосесимметричные. В работе [91] предпринята попытка исследовать устойчивость смежной несимметричной формы равновесия на основе изучения закритического поведения оболочки. [c.6]

В практических расчетах элементов конструкций на прочность и устойчивость широко применяются так называемые прикладные теории оболочек. При их создании обычно принимают дополнительные упрощения, которые позволяют получить простые аналитические решения задач. Однако эти теории могут быть использованы для расчета только определенного класса конструкций. Например, рассмотренная в этой главе теория краевого эффекта применяется для определения напряжений лишь на узких участках оболочек, близких к цилиндрическим. Теория пологих оболочек используется при расчете элементов, геометрия которых мало отличается от плоских пластин. С помощью полубезмомент-ной теории удается получить простые формулы для расчета тонкостенного цилиндра, когда изменяемость деформированного состояния по окружности существенно выше, чем вдоль образующей. Теория мягких оболочек применяется при расчете конструкций весьма малой толщины, в тех случаях когда можно не учитывать изгибающие моменты. [c.146]

На рис. 3.2 отражены результаты расчета Ы хх при Ыуу° = 0 и Ы уу при Ыхх° = 0 для однослойной (М=1) цилиндрической оболочки ( 1=0,5 см, Я = 25 см, =100 см) из боропластика Лип — = 2,08-105 МПа, Л 2222 = 7,76-105, Лп22 = 2,2Ы05, Л,212 = 3,74-Ю , Л232з = 2,52-105. Зависимости Л х (ф) и N yy потеря устойчивости рассматриваемой спирально армированной под углом ф 1Л 26° оболочки может происходить по одной из двух указанных форм. Функция М уу((р) имеет максимум при ф 1 88° при этом (Г, / у) = (1, 2). [c.123]

Решение стохастических задач для распределенных нелинейных систем встречает серьезные математические трудности. Поэтому обычно распределенную систему заменяют эквивалентной в некотором смысле системой с конечным числом степеней свободы. Одна из задач состоит в отыскании распределения критических сил по заданному распределению пара-метроё начальных возмущений. Пусть известна детерминистическая связь между критическим параметром и параметрами возмущений щ, и ,. . ., UJn Тогда при некоторых ограничениях (В. В. Болотин, 1958) плотность распределения вероятности р (Р ) может быть выражена через совместную плотность р (щ, и ,. . ., Мт)- Этот метод был применен для анализа распределения критических сил пологой цилиндрической панели, нагруженной осевыми давлениями. Вычисленные значения математических ожиданий и дисперсий оказались близки к опытным значениям. Б. П. Макаров (1962, 1963) и В. М. Гончаренко (1962) рассмотрели ряд других случаев осевое и гидростатическое сжатие круговой цилиндрической оболочки, гидростатическое сжатие цилиндрической панели и др. Б. П. Макаров (1962) и А. С. Вольмир (1963) произвели статистическую обработку экспериментальных данных по испытаниям оболочек на устойчивость в частности, Б. П. Макаров (1962) исследовал экспериментальные данные с точки зрения высказанной им гипотезы о возможности бимодальных распределений критических сил. [c.358]

В работе решается задача устойчивости составной оболочки, состоящей из цилиндрического и конического участков, находящейся под действием равномерного внешнего давления. Используются приближенные дифференциальные уравнения для цилиндрической и конической оболочек. Решение проведено с помощью метода сеток. Результаты решения сравниваются с данными эксперимента. Отношение теоретического значения критического давления к экспериментальному для всех случаев близко к 1/0,7. Отсюда следует, что теоретическую величину критического давления следует умножить на 0,7. Табл. 5, ил. 6, список лит. 4 назв. [c.331]

Первые шаги в области нелинейной устойчивости были весьма мпогообеш.аюш,ими. В частности, для цилиндрической и сферической оболочек нияшяя критическая нагрузка при первых же расчетах оказалась близко совпадающей с теми значениями предельных нагрузок, которые определяются из опыта. Это вначале дало повод думать, что в реальных условиях начальные несовершенства и случайные возмущения таковы, что переход к новым найденным формам равновесия практически реализуется уя е тогда, когда нагрузка достигает нижнего критического значения. [c.144]

Часть этой кривой для значений VRIh между О и 0,1 является достаточно точной, так как пиковые точки кривых, описывающих зависимость о/Осг от е/бсг (рис. 7.8), лежат на почти прямой линии, представляющей нагружение в упругой области цилиндрической оболочки идеальной формы без образования прогибов. Для точек, близко лежащих к этой линии, прогибы малы, позто-му вполне допустимо использовать здесь теорию сравнительно больших прогибов и, как можно видеть из рис. 6.10, а, представление решения в рамках этой теории с помощью четырех членов дает весьма точные результаты. Правая часть кривой потери устойчивости в упругой области, соответствующая UR/h> > 0,1, носит умозрительный характер, но достаточно точно отражает общую тенденцию рассмотренной зависимости. [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...