Малые удлинения при больших поворотах

Малые удлинения при больших поворотах [c.128]

Пусть (г), 81 (г), г4 (г) — решение граничной задачи для упругого тела, деформации которого сопровождаются большими углами поворота при малых удлинениях и сдвигах, не превосходящих предела пропорциональности. Тогда компоненты тензора деформации e j (г) и напряжений о (г), а также вектора перемещений И (г) будут удовлетворять закону упругости (5.1), нелинейные уравнениям равновесия (5.4), соотношениям (5.5) и граничным условиям (5.6). Прямой подстановкой можно показать, что решение 8 ( , г), t, г), t,r) граничной задачи для такого [c.297]

Равномерность поля скоростей, а также уровень и спектр пульсаций в выходном сечении воздухозаборника зависят, помимо состояния пограничного слоя, от суммарного угла поворота потока и длины внутреннего канала. Если внутренний канал достаточно длинный (его длина превышает 6—8 калибров от Z)bx/2 или Кл), то поток на выходе имеет приемлемые показатели равномерности и стационарности, хотя это выравнивание потока достигается за счет некоторого снижения полного давления. Если же воздухозаборник имеет более короткий внутренний канал, то может потребоваться установка специальной спрямляющей решетки для достижения требуемой равномерности и стационарности потока. Для этой же цели у поверхности центрального тела в дозвуковой части воздухозаборника, расположенной за горлом, иногда устанавливают специальные турбулизаторы (см. рис. 9.12). Турбулизаторы (генераторы вихрей) выполняют в виде коротких лопаток малого удлинения (козырьков), имеющих высоту, несколько большую толщины пограничного слоя (в 1,2—1,5 раза). При обтекании этих лопаток, устанавливаемых под большими углами атаки к потоку, возникают вихри, которые способствуют перемешиванию пограничного слоя с основным потоком. В результате этого предотвращается образование и развитие зон отрыва пограничного слоя от стенок и происходит выравнивание поля скоростей и уменьшение пульсаций потока в канале малой длины. [c.273]

Влияние удлинения лопаток на работу турбинных решеток зависит от угла поворота потока, а также от того, сколь велики возникающие области потока с положительным градиентом давления. Это прямо связано со степенью реактивности ступени. В активных рабочих колесах с малой степенью реактивности вторичные течения более интенсивны, чем в сопловых аппаратах турбины, поэтому такие решетки следует продувать при больших удлинениях лопаток во избежание эффектов большого сужения потока. При продувках сопловых аппаратов допустимо такое малое удлинение лопаток, как 7=1, хотя это заключение нельзя считать окончательным. Однако в качестве общего, достаточно осторожного и благоразумного правила, следует рекомендовать 1 4. [c.72]

Задача о стержне конечной длины имеет большое практическое значение. В качестве примера служит обычно вопрос об ошибке в измерении температуры в воздухопроводе при использовании термометра, вставленного в гильзу. Гильза трактуется как стержень, одно основание которого имеет температуру стенки трубопровода. Поток в трубе отличается, как правило, более высокой температурой, которую и надлежит измерить. Однако в этом случае дно гильзы, вблизи которого располагается шарик термометра (или спай термопары), имеет вследствие растечки тепла по телу гильзы более низкую температуру, чем поток. Как видно из изложенного, эта разность будет тем меньше, чем меньше 1/ h ml, т. е. чем больше ml. При заданной толщине стенки гильзы (она должна быть как можно тоньше) и заданном коэффициенте а необходимо, следовательно, выбирать материал с возможно меньшим коэффициентом теплопроводности л, самую же гильзу брать как можно более длинной. При малом диаметре трубопровода для удлинения гильзы рекомендуется вставлять ее не радиально, а наискось или же, пользуясь поворотом трубы, направлять гильзу вдоль оси навстречу потоку. [c.39]

Самые большие перемещения,. следовательно и наибольшие удлинения, получают волокна, расположенные вблизи концов малой оси сечения. Поворот сечений пружины связан именно оо стремлением этих волокон сохранить свою длину. Волокна вблизи концов большой оси при работе пружины деформируются незначительно. Поэтому, стремясь сократиться до прежних размеров, активные волокна встречают сопротивление со стороны пассивных и, сжимая их, сами остаются несколько растянутыми. [c.126]

Отсюда видно, как велика может быть погрешность при замене компонентов деформации параметрами e j при малых (или даже равных нулю ) удлинениях и сдвигах, но больших углах поворота. [c.51]

Весьма пологие анизотропные оболочки большого прогиба. Здесь рассматривается теория весьма пологих анизотропных оболочек в случае, когда перемещения оболочки не малы. При этом теория будет строиться в предположении, что по сравнению с единицей малы не только деформации, т. е. удлинения и сдвиги, но и углы поворота элементов оболочки. [c.77]

Рассмотрим деформированное состояние для тел из материала Колемана — Нолла при больших поворотах и малых удлинениях и сдвигах. Полагаем, что тензоры 1 (Врд) и Kijg,. (врд, з) дифференцируемы при рд = 0. Тогда определяющее соотношение (5.21) в этом случае геометрической нелинейности примет вид [4671 [c.305]

Теорема 5.1. Пусть напряженное состояние в стареющем упругоползучем теле, деформации которого сопровождаются. большими углами поворота при малых удлинениях и сдвигах, не превышающих предела пропорциональности, вызвано только постоянной во времени малой вынужденной деформацией г ] (г), заданной во всей области й этого тела, и пережщениями на части [c.298]

Большие углы поворота при малых удлинениях и сдвигах, повышающих предел пропорциональности. Рассмотрим напряженно-деформированное состояние стареющего упругоползучего тела, деформации которого сопровождаются большими углами поворота при малых, но превышающих предел пропорциональности, удлинениях и сдвигах. [c.298]

Зависимость (1.1.8) пригодна для малых а ибэ. Причем чем больще эти углы (начиная примерно со значений порядка 10°), тем больше проявляется нелинейный характер зависимости от них коэффициента Су, который усиливается при уменьшении удлинения несущих поверхностей, а также возрастании числа Маха (Моо> 3- 4). В соответствии с (1.1.8) при определении коэффициента нормальной силы не учитывается влияние углов скольжения, поворота рулей и элеронов, а также вращения аппарата и его ускорения. Вместе с тем следует иметь в виду неравноценность величины при [c.18]

Следует отметить, что для рассматриваемой здесь модели нелинейно-упругоползучего тела, когда его деформации сопровождаются большими углами поворота при малых, но превышающих предел пропорциональности, удлинениях и сдвигах, часто бывает целесообразно воспользоваться прямым законом ползучести, имеющим вид [334] [c.299]

Высокое положение центра крена М может быть достигнуто только при малом наклоне стойки (т. е. нежелательно иметь большой угол поперечного наклона оси поворота) или при расположении нижнего рычага под большим углом к горизонтали (рис. 3.5.2 и 4.4.10, а). Поэтому точка М располагается не выше, чем в подвеске на двойных поперечных рычагах (как нередко считают), к тому же при нагружении точка опускается на большую величину. Это наглядно видно на кривой изменения колеи рис. 3.5.5, б и 4.3.10, а также по траектории нижнего шарового шарнира, изображенной на рис. 3.5.2. Возможность влияния на характер изменения развала колеи в этой подвеске меньше, чем у подвески на двойных поперечных рычагах (см. рис. 4.5.7). Это становится особенно неудобным, когда для обеспечения малого перераспределения нагрузок между колесами во время движения на повороте центр крена передней подвески (например, на переднеприводном автомобиле) должен быть расположен низко или когда в целях достижения лучшей устойчи вости прямолинейного движения допустимо лишь небольшое изменение колеи. В этом случае амортизаторная стойка располагается почти вертикально, а нижний рычаг практически не имеет наклона наружу (рис. 3.5.3). При неизменной высоте т центра крена кинематические свойства могут быть улучшены путем удлинения ниж- [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...