Вакуумный отжиг сплавов

ВАКУУМНЫЙ ОТЖИГ СПЛАВОВ [c.175]

Сплавы с повышенной жаропрочностью (например, ВН-2, ВИ-2А, К-48, В-66, В-31), как правило, наиболее склонны к межкристаллитному разрушению при аргоно-дуговой н электроннолучевой сварке листового матерпала. Вакуумный отжиг сплавов ВН-2 и В Н-2 А перед сваркой но оказывает заметного влияния на склонность сварных швов к растрескиванию. Растрескивание швов на тонколистовом материале (1,2—1,6 мм) возрастает при повышении скорости сварки с 20 до 70—80. и/ч, а также при увеличении размеров сварочной ванны. [c.374]

В ряде работ [6, 8, 343, 344, 407] было обнаружено, что водород уменьшает термическую стабильность отечественных сплавов ВТЗ п ВТЗ-1. В работе [407] сооб-ш,ается, что если сплав ВТЗ отжечь в течение нескольких десятков часов при температуре 450—500° С, то происходит резкое падение ударной вязкости. Этот эффект еще более усиливается, если в сплаве имеется водород. В то время как после отжига при 450° С хорошо дегазированного путем вакуумного отжига сплава ВТЗ ударная вязкость падает с 8 до 2,5 кгс-м/см , ударная вязкость сплава ВТЗ, насыщенного водородом, уменьшается с 8 кгс-м/см до 0,05. [c.476]

Вакуумный отжиг сплава ВТ1 при 800° в течение 2 час. улучшает только показатели поперечного сужения и в особенности ударную вязкость, а прочностные характеристики даже несколько ухудшаются. [c.265]

Таким образом, высокое сопротивление сплава коррозии в агрессивных восстановительных средах является определенной гарантией его стойкости к водородному охрупчиванию. В случае необходимости.может быть предусмотрена также периодическая восстановительная обработка сплава - обезвоживающий вакуумный отжиг. [c.67]

Максимович Г.Г. и др. Влияние длительности высокотемпературного вакуумного отжига на структуру и свойства титановых сплавов. - МиТОМ, 1982, 7. с.11-14. [c.17]

На рис. 87, а, б приведены результаты испытания исследуемых сплавов на износостойкость до и после хромирования. Сплавы до хромирования изучали после обработки их по принятой технологии вакуумный отжиг, вакуумный отжиг с последующим гальваническим хромированием или кадмированием, вакуумный [c.200]

На основании проведенных исследований можно заключить, что применение вакуумного отжига титановых сплавов при низких температурах нецелесообразно. Уменьшение газонасыщения в результате применения вакуумных печей становится значительным, начиная с температуры 700° С и выше. Полученный вывод нуждается в проверке применительно к другим титановым сплавам. [c.74]

В последние годы все шире применяется вакуумный отжиг, который позволяет уменьшить содержание водорода в титановых сплавах, что приводит к существенному повышению вязкости разрушения, уменьшению склонности к замедленному разрушению и коррозионному растрескиванию. [c.381]

При сварке титана и его сплавов применяют присадочный металл, близкий по составу к основному металлу. Для удаления водорода проволоку обычно подвергают диффузионному (вакуумному) отжигу. [c.274]

Температуру вакуумного отжига для каждого сплава выбирают в зависимости от назначения. [c.176]

Было изучено [36] влияние температуры вакуумного отжига готовых образцов диаметром 5 мм из сплавов ВТЗ-1 и ВТ8 при 600—950° С в течение 2, б и 10 ч (степень разрежения 5-10- и 5-10 мм рт. ст.) на состояние поверхности и механические свойства. Как показали эксперименты, вакуумный отжиг (5-10 мм рт. ст.) при 600—700° С в течение 2 ч не изменяет состояния поверхности. Поверхность образцов остается блестящей и гладкой. При повышении температуры до 800—850 поверхность тускнеет, а при 900° С поверхность образцов обоих сплавов становится матовой со слабо выраженной макроструктурой на образцах из сплава ВТЗ-1. Вакуумный отжиг при 950° С способствует выявлению макроструктуры. Увеличение времени выдержки до 6 и 10 ч при 900 и 950° С усиливает эффект травления и приводит к более четкому выявлению макроструктуры. Отмечено, что макроструктура в процессе вакуумного отжига на образцах сплава ВТ8 выявляется при более высокой температуре, чем из сплава ВТЗ-1. [c.176]

Структура сплава BT3-I в исходном состоянии двухфазная, типа корзиночного плетения. После нагрева при 900° С и выдержки 2 ч частицы а-фазы укрупняются (рис. 78). Увеличение выдержки до 6 и 10 ч приводит к еще большей коагуляции этой фазы. В сплаве ВТ8 укрупнение а-частиц происходит при более высокой (950° С) температуре, но закономерность изменения его величины после вакуумного отжига такая же, как и у сплава ВТЗ-1. [c.177]

Для обеспечения высокого качества поверхности вакуумный отжиг готовых изделий из титановых сплавов ВТ8 и ВТЗ-1 рекомендуется проводить при температурах iie выше 750 -800° С. [c.177]

Кроме обычного отжига, закалки и старения были исследованы режимы термической обработки сплава ВТ 18, состоящие из двойного, изотермического отжига и двойной закалки с разных температур. Механические свойства сплава после такой обработки приведены в табл. 95. Видно, что отжиг при температурах до 950° С как двойной с охлаждением на воздухе, так и изотермический, а также двойная закалка в воде обеспечивают удовлетворительное сочетание механических свойств. Следует отметить, что при вакуумном отжиге получается более низкое значение предела прочности. [c.195]

При изготовлении деталей порошковой технологией используют порошки технического титана, а также некоторых его сплавов. Механические свойства порошковых титановых сплавов зависят от многих факторов качества исходных порошков, режимов горячего компактирования, прессования и спекания. Технологические трудности обусловлены главным образом активным взаимодействием титана при повышенных температурах с примесями внедрения, образующими неметаллические включения, понижающие механические свойства порошковых титановых сплавов. Однако современные технологии, например распыление металла в вакууме, горячее компактирование гранул, горячее изостатическое прессование с последующим вакуумным отжигом, позволяют получить полуфабрикаты и изделия сложной формы высокого качества и 100 %-й плотности. В этом случае порошковые сплавы приближаются по прочности к деформируемым сплавам в отожженном состоянии. Так, полуфабрикаты (прутки, профили, листы и др.) из деформируемого сплава ВТ6 в отожженном состоянии имеют <Тв = 950... 1100 МПа, а у полуфабрикатов из того же сплава, но полученного порошковой технологией из этого сплава сгв = 920. .. 950 МПа. [c.425]

Неудачно подобранный режим вакуумного отжига сплавов титана может вызвать так называемое ш-охрупчивание. Отсюда следует, что вакуумный отжиг необходимо совмещать с оптимальным режимом термической обработки данного сплава. На практике обезводороживающий отжиг обычно выполняют при 750— 800° С в вакууме не менее 0,133 Мн/лг в течение 1 ч. [c.86]

Использование термического воздействия в процессах комплексного модифицирования целесообразно на стадии послерадиационной обработки в случаях облучения твердых сплавов сильноточными ионными и электронными пучками. Эффективным видом послерадиационной термической обработки твердосплавных материалов, применяемых при резании на высоких скоростях, является вакуумный отжиг в газовой среде, например в аргоне. Низкоэнергетическая обработка ионами аргона позволяет снизить уровень остаточных напряжений, вызванных облучением, а также "залечить" поверхностные дефекты, вызванные воздействием сильноточного пучка, [c.231]

Необходимо отметить, что, подобно танталу и ниобию, ванадий и его сплавы в агресстаных восстановительных средах наводороживаются, в результате чего резко возрастает их хрупкость. Ванадий и его сплавы, которые оказались нестойкими в любой восстановительной кислоте, интенсивно наводороживаются. Химическим анализом при этом обнаруживается увеличение содержания водорода в сплаве в 2 раза и более. В структуре появляются гидриды (рис. 62,а), твердость сплава повышается (на Я860-120), образцы разрушаются хрупко при небольшом усилии, образуя блестящий кристаллический излом. Однако вакуумный отжиг (1100° С, 1—2 ч) (А [c.66]

Вакуумный отжиг приводит к выделению водорода из металла и восстановлению его пластичности. Существуют способы предотвращения наводо-роживания тантала (см. ниже) эти способы, вероятно, могут быть использованы и для защиты от наводороживания ниобия и его сплавов. [c.74]

Пары метанола. Г1оказано [82], что пары метанола способствуют коррозионному растрескиванию сплава Т1—5 А1—2,5 Sn. В дальнейшем было установлено, что в парах метанола может происходить охрупчивание как чистого титана, так и сплава Ti—5 Al—2,5 Sn без приложения напряжения. Трещины не были обнаружены в процессе испытания и после испытания об охрупчивании судили по результатам испытания на растяжение. Разрушение охрупчен-ных зон образцов было межкристаллитным. Путем вакуумного отжига охрупчивание может быть устранено. [c.357]

Рис. 5.1. Графики для определения функционального параметра ф (х, R) уравнения (3.54) а — стали 45 после вакуумного отжига б — стали 45 после тренировки в течение 10 циклов при а ,ах = 0.9 r i> R = —1 в — титанового сплава

Титановые сплавы. При сварке титановых сплавов существует вероятность образования холодных трещин из-за наличия в металле водорода, образующего хрупкие нестабильные гидриды, и появления метастабильной со-фазы, вызывающей изменение объема металла и образование внутренних напряжений. Длительное воздействие внутренних напряжений может привести к возникновению трещин. Для устранения возможности образования трещин проводят комплекс мер, повышающих чистоту металла по водороду травление проволоки и деталей, вакуумный отжиг, механическую зачистку, обезжиривание. Для снятия внутренних напряжений сварные узлы после сварки подвергают отжигу при 650—750 °С. Хрупкий, газонасыщенный наружный слой деталей и узлов, проходивщих обработку, связанную с нагревом на воздухе, снимают с помощью пескоструйной обработки и травления. [c.513]

В связи с тем что металл обладает полиморфностью, в зоне термического влияния и в шве происходит закалка с образованием Р-фазы. Образование смешанной двухфазной структуры может привести к образованию макрогальванопар и вызвать локальную коррозию сплава. Для устранения такой опасности сварное изделие подвергают вакуумному отжигу при температуре 575 °С для выравнивания структуры. [c.478]

Эффект наследственности наблюдался также в молибденовых сплавах (молибден + 0,54% Zr) [59]. После предварительного вакуумного отжига выше температуры рекристаллизации (1700° С, 14 ч) поверхность образцов активировалась радиоактивным изотопом вольфрама в гальванической ванне, затем проводился повторный отжиг при температуре 1750° С в тече)ше 108 ч. В этих условиях мог происходить рост рекрцсталлизован-ных зерен путем миграции границ. [c.210]

В табл. 42 приведено относительное изменение массы образца и количества пор после деформации никелевого сплава ЗИ437Б при комнатной температуре и последующего вакуумного отжига при 1100° С по сравнению с недеформированным состоянием. [c.410]

При обезводороживающем отжиге вакуум в печи должен быть не ниже мм рт. ст. Температурный интервал обезводороживаюшего вакуумного отжига различных титановых сплавов приведен в табл. 88. [c.175]

Механические свойства сплава ВТ8 и ВТЗ-1 при 20° С в зависимости от режимов вакуумного отжига показаны на рис. 77. С повышением температуры нагрева до 950° С при выдержке в течение 2 ч в вакууме S-IO- мм рт. ст. предел прочности образцов незначительно снижается, я характеристики пластичности вол растают. Увеличение премеии выдержки до б и 10 ч при [c.176]

В процессе отжига в вакууме 5-10 мм рт. ст. в течение 2 ч макроструктура сплава ВТЗ-1 начинает выявляться при 900, сплава ВТ8 — при 950° С. Увеличение времени выдержки и температуры вакуумного отжига приводит к более четкому выявлению макрозерна, что свидетельствует о возрастании глубины растрава. При снижении вакуума до 5-10 2 мм рт. ст. поверхность образцов окисляется. [c.177]

Рис. 78. Микроструктура образцов сплава ВТЗ-1 в исходном состоянии а после вакуумного отжига. Х500

Влияиие вакуумного отжига иа свойства сплава ВТ9 было изучено на катаиых прутках диаметром 25 мм с микроструктурой равноосного типа и на катаных прутках диаметром 40 мм с микроструктурой игольчатого типа, полученной нагревом в р-области при температуре 1020° С перед проведением стандартной термической обработки Механические свойства образцов (диаметр 3 мм, длина 36 мм) после трех вариантов термообработки приведены в табл. 89. [c.179]

ВЛИЯНИЕ ВАКУУМНОГО ОТЖИГА НЛ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ 20 С СПЛАВА BTIS [c.180]

Механические свойства сплава ВТ18 после вакуумного отжига (900° С, выдержка 1 ч, охлаждение в контейнере до 20° С) и стандартного отжига при 900° С в воздушной среде с последующим охлаждением на воздухе практически одинаковые (табл. 90). Это свидетельствует о том, что сплав ВТ18, являясь однофазным а-сплавом, не чувствителен к скорости охлаждения. [c.180]

В табл. 186 приведены результаты испытания образцов с трещиной при ударном изгибе (Дт.у) листов из титановых сплавов ВТЗ-1, ВТ20 в различном состоянии. Показано, что вакуумный отжиг существенно повышает сопротивление развитию трещины материала (ат.у=6,6 кгс-м/см2), а упрочняющие режимы термической обработки (закалка и старение или ВТМО) снижают величииу т у до 0,3 кгс-м/см при значительном повышении предела прочности до 150 кгс/мм . [c.410]

Механизм формирования такой структуры состоит в следующем. При насыщении сплава водородом в его структуре увеличивается объемная доля р-фазы. Этот эффект тем сильнее, чем больше концентрацш вводимого водорода. Первичная а-фаза (пластинчатой или глобулярной морфологии) не претерпевает а->р-превращения при наводороживающем отжиге, если температура последнего соответствует (а+р)-области наво-дороженного сплава. Первичная а-фаза обогащена алюминием по срав-ненению с его содержанием в сплаве. Удаление водорода в процессе вакуумного отжига приводит к потере стабильности р-фазы и р—>а-пре-вращению, в результате чего образуется вторичная а-фаза. Она более мелкодисперсна по сравнению с первичной и, как правило, имеет пластинчатую форму. Экспериментально показано, что разница концентраций алюминия в этих структурных составляющих достигает 4...S %. Содержание алюминия в них определяет возможность протекания процессов упорядочения в первичной а-фазе и практически исключает их [c.204]

В связи с отрицат. влиянием газов на пластичность и ударную вязкость сварных соединений для С. т. с. применяют аргон первого состава с 0,01—0,02% Nj и 0,005% Oj. Содержание газов в осн. металле сплавов, состоящих из а- и а-)-Р-титана, должно быть не выше 0,15—0,20% Oj, 0,03— 0,05% N2 и 0,005—0,01 % Hj. Ограничение содержания Hj обусловлено также и опасностью образования холодных трещин при сварке вследствиегидридного превращения, протекающего при темп-рах ниже 300 и сопровождающегося увеличением объема. Поэтому при сварке а-сплавов и нек-рых а-ьр-сплавов требуется вакуумный отжиг присадочной проволоки, снижение содержания Hj до 0,002%. В аР-сплавах с большим количеством Р-фазы содержание Hj в осн. металле может составлять до 0,015% из-за более высокой растворимости Н2 в р-фазе. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...