Характеристики центробежных осевых насосов

Подача насоса определяется объемом жидкости, подаваемой в единицу времени, и измеряется в м /ч, л/с или mV . Подача для лопастных (центробежных, осевых) насосов находится по их рабочей характеристике — Q я Н. [c.128]

Примером конструкции центробежного насоса, являющегося также главным масляным насосом турбины, может быть конструкция изображенная на рис. 336, где крыльчатка насоса откована заодно с диском турбины и служит одновременно упор-ным диском для передачи осевого усилия подшипнику. Оригинальна простая конструкция крыльчатки, образованная рядом радиальных сверлений. Эта конструкция отличается крайне пологой характеристикой Q —Н насоса Q — производительно с т ь, [c.505]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ И ОСЕВЫХ НАСОСОВ [c.436]

На рис. 5.13,6 показана характеристика центробежного насоса (Д-800-57) на рис. 5.13, а — универсальная характеристика осевого насоса. [c.436]

Основное оборудование, необходимое для определения эксплуатационных характеристик центробежных или осевых насосов, практически не отличается от оборудования для испытания гидравлических турбин, поэтому в некоторых лабораториях используется одно и то же оборудование для испытания машин обоих типов. Одной из первых таких лабораторий является Лаборатория гидравлических машин Калифорнийского технологического института [21]. [c.551]

Экспериментальным путем можно определить, действительно ли параметр S зависит только от факторов, влияющих на кавитационные характеристики гидравлических машин, и не зависит от других параметров конструкции, таких, как полный напор и коэффициент быстроходности. Нанример, на фиг. 11.10, заимствованной из работы [15], в логарифмических координатах представлена зависимость коэффициента а от коэффициента быстроходности, на которую нанесены точки, соответствующие предельным кавитационным характеристикам отдельных центробежных, диагональных и осевых насосов. На этой же фигуре проведены прямые линии постоянных значений S, имеющие наклон log Osu/log ns = /4 [уравнение (11.11)]. Заметим, что с увеличением тенденции к кавитации Osv уменьшается, а S увеличивается. [c.644]

Мощность эл. дв. центробежных насосов выбирается с учетом само-запуска насосов при открытых задвижках, а осевых насосов — с учетом возможности работы при всех режимах, отвечающих характеристикам насосов. В случае невозможности обеспечить все расчетные режимы работы насоса односкоростным эл. дв. применяются двухскоростные эл. дв. [c.120]

Характеристики центробежных и осевых насосов [c.393]

Нарушения нормальных режи- MOB работы осевых циркуляционных насосов при их работе в общую сеть могут происходить и не только в процессе пуска. Загрязнение конденсаторов, срыв сифонов на сливных трубах, переключения в схеме водоснабжения — все эти факторы могут перевести часть насосов или какой-либо один насос в неустойчивый режим нерабочей части характеристики. Это свидетельствует о том, что осевые насосы мало приспособлены к работе на общую магистраль и при такой схеме работы они по надежности не могут конкурировать с центробежными насосами. [c.278]

Центробежное колесо, отвод, энергетические характеристики, осевые и радиальные силы. Расчет центробежного колеса насоса горючего, отвода и расчет его энер- [c.349]

Существенно улучшить кавитационные характеристики центробежных насосов можно конструктивными изменениями отдельных элементов рабочей части увеличением ширины лопастей рабочего колеса, выполнением лопастей наклонными к оси и заостренными, укорачиванием части лопастей со стороны входа и округлением их кромок (применительно к насосам низкой быстроходности), подводом жидкости при помощи прямого сходящегося конического патрубка, изменением формы и геометрических параметров всасывающих патрубков, установлением во всасывающем патрубке осевого рабочего колеса или шнека, а также диафрагмы, несколько поджимающей поток, выходящий из шнека. [c.141]

Уравнение (10.1), полученное на основании теории Эйлера, выражает закон количества движения, поэтому оно верно для любого потока идеальной или вязкой жидкости. Справедливо оно и для всех типов лопаточных машин паровых и газовых турбин, детандеров, насосов (центробежных и осевых), центробежных и осевых компрессоров как идеальных, так и реальных. Уравнение (10.1) описывает обмен энергией между потоком газа и лопаточным аппаратом в любом направлении, поэтому, используя его, можно анализировать свойства и характеристики ТК и производить их пересчет при изменяющихся условиях, что очень важно для правильного выбора и эксплуатации ТК- [c.199]

Основными насосами для воды конденсационной установки являются циркуляционные и конденсатные. В современных турбоустановках, особенно большой мощности (см. фиг. 2), имеется ряд других насосов, которые по своим характеристикам подходят или к конденсатным или к циркуляционным. Насосы паротурбинных установок большей частью центробежные. В качестве циркуляционных иногда применяются осевые (пропеллерные) насосы. [c.279]

Центробежные лопастные машины проектируются таким образом, чтобы угол потока на выходе из рабочего колеса для расчетной точки совпадал с углом спирального отвода. В этом случае гидравлические потери минимальны и распределение скоростей и давлений на выходе из рабочего колеса равномерное. При отклонении от данного режима в пределах рабочей характеристики угол потока отличается от угла спирального отвода, что приводит к деформации потока стенками отвода и нарущению осевой симметрии распределения скоростей и давлений на выходе из насоса. В связи с возникающими при этом потерями меняются в зависимости от режима работы машин и средние по окружности скорости и давления. [c.67]

Сопоставим полученные результаты с экспериментальными данными, полученными при снятии кавитационной характеристики шнеко-центробежного насоса с осевым шнековым преднасосом, параметры которого приведены в табл. 1.1. [c.76]

Рис. 8.7. Типичный вид срывных кавитационных характеристик шнеко-центробежного насоса в целом и осевого шнекового преднасоса

Целью расчета является определение угловой скорости вала, размеров основных элементов (подвода, шнека, центробежного колеса и отвода), необходимых для проектирования насоса, параметров потока, энергетических характеристик, осевых и радиальных сил. [c.337]

Имея зависимость =/(0 и пользуясь формулой (16.8), получим действительную характеристику насоса, которая также представлена на рис. 16.4. Такой вид имеют характеристики всех лопастных насосов (центробежных, осевых и диагональных). Необходимо 5тсазать, что соотношение действительного Ни теоретического Н-г напоров учитывает гидравлические потери в проточной части насоса и представляет собой его гидравлический КПД [c.229]

Следует заметить, что каталожные характеристики центробежных насосов составлены таким образом, что по ним затруднительно точно подобрать насос на обычные для систем водяного отопления малые напоры (Я=1т2 м вод. ст.), и приходится производить весьма приближенную экстраполяцию. В случае отсутствия аибо-лее пригодных для данного случая осевых насосов можно для более точного подбора характеристики центробежных насосов в нужном диапазоне напоров пересчитывать и достраивать. [c.65]

Для умеиьгнення требуемого давления наддува на входе в насосы применяют различные конструктивные меры, улучше-шающие кавитационные характеристики центробежных насосов. К ним относятся специальное профилирование входного устройства насоса и лопаток центробежного колеса, обеспечивающие плавное изменение параметров потока установка перед входом в центробежное колесо дополнительного осевого (шнекового) преднасоса, который создает напор, необходимый для подавления кавитации на входе в центробежное колесо, а также ис-пользовапие в насосах эжекторных устройств, что обеспечивает бескавитационную работу всего насосного агрегата. При этом эжектор вызывает незначительные потери мощности THA, но существенно снижает требуемое давление на входе в насосы. [c.149]

Непрозрачная характеристика достигается при использовании турботрансфор-1атора с центробежной или осевой турбиной, выполненного по схеме насос — тур-шна — направляющий аппарат. [c.361]

Особенность рассматриваемой конструкции заключается в последовательной установке уплотнений различного типа, эксплуатационные характеристики которых последовательно, по ходу движения предполагаемых протечек компонента, понижаются, а герметизирующие свойства повышаются, что позволяет создать абсолютно герметичный узел для уплотнения полости высокого давления. До запуска агрегата роль основного уплотнения вьшолняет торцевое нагруженного типа, в котором необходимое удельное давление обеспечивается пружиной 4. При выходе агрегата на номинальный режим утечки компонента высокого давления из центробежного колеса 9 поступают через щелевое уплотнение с плаваюпдим кольцом 8 и далее в подшипник 7. Для уменьшения расхода жидкости через полость подшипника, разгрузки его от осевых сил и обеспечения циркуляции жидкости между полостью с импеллером 6 и центробежным колесом 9 в стенке над подшипником выполнены отверстия. Импеллер 6 ограничивает дальнейшее движение жидкости по валу, отбрасывая ее к периферии в трубопровод перепуска для подачи на вход в насос. Со стороны лопаток [c.242]

Значения давлений и скоростей рабочего тела в различных элементах проточной части ТНА даже на установившемся, расчетном режиме работы распределяются неравномерно. На выходе из колеса насоса имеется высокая степень пульсации давления в потоке, вихревое взаимодействие с потоком в боковой пазухе насоса. В открытых и полуоткрытых центробежных колесах и импеллерах пульсации и неравномерность давления сушествуют в радиальном направлении. Пульсации давления, возбуждаемые в потоке любым элементом гидравлического тракта, передаются в соседние полости, усиливаясь или ослабевая, и оказьшают существенное влияние на работу узлов, устройств насосного агрегата и на их динамические характеристики. Например, пульсации давления, возникающие при вращении лопаток импеллера, вызывают колебания давления в полостях щелевого уплотнения с плавающим кольцом и нарушают его устойчивую работу, влияют на направление потока жидкости, охлаждающего подшипник, а также значение и характер осевой и радиальной сил, что изменяет нагрузку на ротор и его опоры. Это влияние приводит к нерасчетному режиму работы элементов ТНА, изменяет характеристики и работоспособность агрегата в целом. [c.266]

Книга посвящена течению во вспомогательных (не входяпщх в состав проточных частей) трактах лопастных машин —.центробежных насосов, компрессоров, турбин. Приведены методы расчета элементов вспомогательных трактов составленных из них внутренних гидравлических цепей, а также гидродинамических сил, действующих на детали вспомогательных трактов, в частности осевых сил, возникающих на рабочих колесах. Изложены методы экспериментального определения характеристик вспомогательных трактов и гидродинамических сил, а также теория их моделирования. [c.2]

Следует заметить, что в большинстве случаев в процессе эксплуатации насосов о их пригодности к дальнейшей работе судят по сохранению их основной характеристики — зависимости Q—Я. Однако на самом деле эта зависимость меняется довольно слабо от износа щелевых уплотнений и практически не может являться критерием технического состояния эксплуатируемого экземпляра хотя бы потому, что в большинстве стандартов на центробежные насосы допустимое отклонение на величину напора равно 5%. В большей мере критериями технического состояния могут служить потребляемая мощность и давление в полости перед уплотнением. Однако в реальных условиях эксплуатации эти параметры, как правило, не контролируются. Влияние же зазоров в щелевых уплотнениях на осевые силы так велико, что оно, пожалуй, и определяет необходи- [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...