Экономические значения параметров пара

Экономические значения параметров пара [c.49]

Результаты комплексной технико-экономической оптимизации представлены в табл. 4.2. Для оптимистического варианта исходных данных оптимальной является схема с двукратной промежуточной сепарацией и однократным промежуточным перегревом пара после второго сепаратора (до температуры 212° С) в одной ступени паром, отбираемым из первого сепаратора. В этом случае первый сепаратор может быть встроен в корпус турбины для исключения дополнительной арматуры и трубопроводов. Для остальных вариантов исходных данных оптимальной является схема турбоустановки с двукратной промежуточной сепарацией и двукратным перегревом. Различие исходных данных сказывается на значениях параметров промежуточного перегрева и регенеративного подогрева пита- [c.92]

К-п. д. нетто комбинированной парогазовой установки с высоконапорным парогенератором на параметры пара 140 ата, 570/570° С достигает значений 42—43%, что выше к. п. д. паросиловых и газотурбинных установок. Детальный термодинамический и технико-экономический анализ различных парогазовых циклов изложен в [Л. 1, 2 и 4]. [c.14]

Эксергетический к.п.д. ПГУ с турбинами К-800-240 и ГТ-60-750 ниже и составляет 40,65%. Уменьшение его объясняется более низкой начальной температурой пара, принятой в расчетах этого варианта. Наименьшее значение эксергетического к.п.д. имеется у варианта ПГ ЭТБ с высоконапорным парогенератором, что вызвано наличием утилизационной установки с турбиной ПТ-60-130/13, покрывающей собственные нужды блока пиролиза и имеющей докритические начальные параметры пара. Технико-экономические показатели представленных вариантов парогазовых энерготехнологических блоков приведены в табл. 1-9. [c.40]

Кроме того, при переходе теплового оборудования от одной величины нагрузки к другой параметры пара и воды, а также тепловое состояние агрегата обычно претерпевают ряд изменений, приводящих к появлению неустановившегося режима работы, при котором величины экономических показателей имеют переменные значения. Такой же характер показатели работы имеют в периоды пуска и остановки оборудования. [c.245]

Экономические значения начальных параметров пара определяются минимальной величиной расчетных затрат на блок. [c.55]

Технико-экономическое исследование вариантов начальных параметров пара для ТЭЦ с давлением пара, используемого для тепловых потребителей, в пределах 1,2—15,0 ат, проведенное в ЦКТИ, показало следующие иижние значения пропуска пара, при которых оправдывается переход к следующей ступени начальных параметров пара (табл. 5-5). [c.59]

В табл. 7-2 и 7-3 приведены значения экономической температуры питательной воды для крупных блоков докритических и сверх-критических параметров с промежуточным перегревом пара по расчетам, проведенным в ЦКТИ. В табл. 7-2 приведены также экономические значения температуры уходящих газов котельных агрегатов при использовании каменных и бурых углей. [c.90]

Используя приведенные соотношения, легко построить кривые, показывающие изменение мощности турбины в зависимости от конечного давления пара Для режимов с докритической скоростью истечения из рабочей решетки последней ступени существует прямо пропорциональная зависимость между приращением теплоперепада и приращением мощности. При сверхкритических скоростях истечения пара из рабочей решетки последней ступени изменение конечного давления пара не сказывается на параметрах пара перед ступенью. Поэтому мощность всех ступеней турбины, кроме последней, останется постоянной, а мощность турбоустановки будет меняться только в результате изменения окружной составляющей скорости выхода пара из рабочей решетки последней ступени. При наступлении сверхкритического режима истечения из рабочей решетки последней ступени прямая зависимость между приращением теплоперепада и приращением мощности будет нарушена. Понижение давления за ступенью сопровождается отклонением потока пара в косом срезе сопл и лопаток. До тех пор, пока не будет достигнуто предельное расширение в косом срезе сопл и лопаток, будет происходить увеличение мощности турбины по мере снижения давления отработавшего пара (см. 2.8). Для конденсационных турбин давление отработавшего пара, соответствующее режиму, при котором исчерпывается расширительная способность косого среза сопл и лопаток и прекращается прирост мощности, называется предельным вакуумом. При эксплуатации предельный вакуум не достигается, так как быстрее устанавливается экономический вакуум, при котором полезная мощность турбоустановки (за вычетом затрат мощности на привод циркуляционных насосов) при данном расходе пара в конденсаторе достигает максимального значения. [c.199]

Определение возможного использования тепла излучения корпусов печей для выработки горячей воды показало, что его значение для рассматриваемых вариантов изменяется от 0,13 до 0,34 ГДж/т клинкера. Для технических параметров обжига nq мокрому способу она составляет 0,21, а по сухому способу 0,13 ГДж/т. Таким образом, утилизация тепла отходящих газов цементных печей (по сравнению с регенеративным использованием тепла) в котлах-утилизаторах для выработки пара нецелесообразна. Учитывая также, что эксплуатация котлов-утилизаторов на запыленных отходящих газах связана с большими трудностями, экономически выгодней развивать только регенеративное использование тепла газов цементных печей. [c.104]

Методика и программа термодинамической оптимизации принципиально не отличаются от методики и программы комплексной технико-экономической оптимизации. Отличие состоит в том, что при термодинамической оптимизации минимизируется удельный расход тепла на выработку электроэнергии. Кроме того, некоторые параметры должны быть исключены из состава оптимизируемых. К таким параметрам относятся в данном случае параметры регенеративного подогрева питательной воды и скорости пара в перегревателях, поскольку термодинамический оптимум по регенеративному подогреву соответствует минимальным значениям температурных напоров в подогревателях и минимальной величине подогрева воды в каждой ступени регенеративного подогрева, а оптимум по скорости пара соответствует бесконечно малой скорости пара. [c.90]

Универсальностью обладают также некоторые экономические и технико-экономические параметры оптимизации. Параметр оптимизации должен иметь распределение по нормальному закону. Если предлагается характеризовать объект исследования несколькими выходными параметрами, то всегда будет полезно исследовать возможность уменьшения их числа. Для этого рекомендуется использовать корреляционный анализ, при помощи которого выявляется теснота связи между всеми возможными парами выходных параметров. Характеристикой связи между двумя параметрами является величина коэффициента парной корреляции. При этом необходимо помнить, что коэффициент парной корреляции как мера тесноты связи имеет математический смысл только при линейной зависимости между параметрами и при их-распределении по нормальному закону. Чтобы проверить значимость коэффициента парной корреляции, необходимо сравнить расчетное значение с критическим табличным значением, которое приводится в соответствующих таблицах математических справочников. Табличное значение коэффициента корреляции определяют по числу степеней свободы f = N — 2 и уровню значимости, равному а = 0,05, Если окажется, что расчетное значение коэффициента парной корреляции больше или равно критическому (табличному), то гипотеза о наличии тесной связи между двумя исследуемыми параметрами не отвергается с надежностью вывода Р = 1 — а = 0,95, а если меньше, то гипотеза о наличии корреляционной линейной связи отвергается. При тесной связи между двумя параметрами один из них исключается, так как не содержит дополнительной информации об объекте исследования. Предпочтительно исключить тот параметр, который сложнее измерять в процессе эксперимента. [c.291]

Тарелки толкателей в процессе изнашивания имели среднее арифметическое значение 0,039 мкм. Установление рационального параметра шероховатости 0,1 мкм согласно распределению было бы экономически нецелесообразно, так как при обработке тарелок толкателей создавались бы технологические трудности и возросла бы стоимость изготовления. Применение толкателей с весьма шероховатыми тарелками также нецелесообразно, так как в начальный период работы соединения шероховатости будут пластически деформироваться и срезаться, что вызовет нарушение целостности масляной пленки, образование очагов схватывания и чрезмерный износ пары. Параметр шероховатости тарелок толкателей должен соответствовать параметру шероховатости Яа кулачков распределительных валов и должен быть не > 0,133 ниже Яа 0,8 мкм. [c.195]

Большое значение для дальнейшего развития отечественного паротурбостроения имела разработанная Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ) стандартизация типо-раз-меров турбин и резко повышенных параметров пара, существенно поднявших экономические показатели турбин 90 ama и 4й0° С (506° С) для крупных турбин, 35 ama и 435° С для турбин средней мощности. [c.133]

Выбор начальных параметров пара неразрывно связан с оценкой предполагаемых режимов работы турбины, а такл<е стоимости топлива. Исследованиями ЦКТИ [6] и зарубежных ученых [2] выявлено, что для каждого фиксированного значения начальной температуры пара существует оптимальное значение давления ро, которому соответствует наивысщее значение к. п. д. установки (рис. XV. 1 и XV.2). Повышение давления сверх оптимального значения приводит к снижению экономичности установки. Для применяемых в настоящее время температур 808—838 К термодинамически оптимальное давление не превышает 30—34 МПа. С повышением начальной температуры пара термодинамически оптимальное давление возрастает. Технико-экономический оптимум соответствует меньшим значениям начальных параметров, чем термодинамический. [c.252]

Выбор экономической величины коэффициента теплофика-для ТЭЦ имеет большое значение. Оптимальные значения этого коэффициента определяются технико-экономическими расчетами по минимальным суммарным затратам на производстве электрической и тепловой энергии. Для современных турбин с низким давлением в отопительном отборе оптимальные значения коэффициента теплофикации находятся в интервале 0,4—0,70. Нижний предел этого коэффициента относится к условиям, когда начальные параметры пара ТЭЦ значительно ниже, чем на конденсационных электростанциях, работающих в энергосистемах или в объединении. Верхний предел относится к одинаковым начальным параметрам ТЭЦ и конденсационных электростанций. [c.14]

Возможность утилизации теплоты зависит от вида теплоносителя, его количества и температуры. Эти параметры лежат в основе так называемого качества теплоты. Высокопотенциальную теплоту проще использовать, а низкопотенциальную — труднее. В чем же здесь разница На рис. 8.12 представлен график, отображающий зависимость между энтальпией на единицу объема и единицу массы, с одной стороны, и температурой воды и пара — с другой. Отметим, что температура 373,6°С является критической точкой, в которой исчезает различие между свойствами воды и пара. Очевидно, что при большинстве значений температуры, показанных на графике, у воды теплосодержание на единицу объема гораздо выше, чем у пара. Передача теплоты с помощью горячен воды явилась бы неизмеримо более выгодной экономически, чем ее передача с помощью пара. Но если так, к чему тогда вообще использовать пар Не проще ли сразу пропускать воду с температурой 340 С через турбину [c.222]

Под экономическими показателями понимают к. п. д. или определяющие его тепловые потери и затраты всех видов энергии на собственные нужды. Критерием надежности служит обычно абсолютное значение температуры металла или ее градиент. В более редких, но сложных случаях о надежности судят, исследуя эрозионный износ, шлакование или коррозию. Наконец, такой параметр, как перегрев пара, может играть роль как экономического, так и наде/iiHo THoro показателя. [c.5]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Задачей теплового расчета выпарной установки является определение поверхности нагрева отдельных Kopny oti (ступеней) при заданных условиях теплового peHtHMa или выявление оптимального режима работы установки при заданных поверхностях нагрева. При проектировании новых установок обычно определяют поверхность нагрева отдельных ступеней. На основе технико-экономической оптимизации устанавливаются значения следующих величин производительности установки по слабому или крепкому раствору, начальной и конечной концентраций раствора, температуры раствора начальной концентрации, параметров греющего пара или другого источника теплоты, параметров отбираемого из каждой ступени экстра-пара для внешних по отношению к выпарной установке потребителей, параметров вторичного пара последней ступени, температуры охлаждающей воды или воздуха на входе в конденсатор, числа ступеней выпарной установки. [c.155]

Основной Критерий правильности схемы включения испарительной установки и выбора ее параметров — обеспечение положительного и экономически обоснованного недогре-ва 0 3 5°С или 12- 20 кДж/кг. Расчет может показать меньшее (положительное) или даже отрицательное значение недо-грева 0<О это означает, что при данных соотношениях расходов вторичного пара и основного конденсата и выбранных параметрах вторичный пар нельзя сконденсировать. В этом случае необходимо или повысить давление вторичного пара, уменьшив температурный напор в испарителе, если это технически и экономически допустимо, или изменить схему включения испарительной установки. [c.83]

Большое значение для определения Л тэц имеет выбор значений и Qпp , которые зависят от теплового баланса района и промышленных предприятий, а также от целесообразного радиуса охвата прилегающих к проектируемой ТЭЦ потребителей теплоты. Радиус охвата тепловых потребителей зависит от параметров и вида теплоносителя, а также от удельной тепловой плотности и характера тепловой нагрузки, от типа прокладки теплопроводов, от стоимости топлива и оборудования в данном экономическом районе. Для коммунально-бытовых потребителей при застройке пятиэтажными и более высокими домами технико-экономический радиус охвата тепловых потребителей составляет 15 — 20 км. Для технологических потребителей, требующих пара с параметрами 0,7—1,5 МПа и имеющих число часов использования максимума тепловой нагрузки более 3000—4000 ч в году, технико-экономический радиус охвата составляет 5—7 км. Значения отзц и а р также приходится предварительно оценивать, если не было проведено технико-экономического расчета по их определению в предварительной стадии выбора варианта теплоэнергоснаб-жения данного промышленного района. Для прикидочной оценки мощности при стоимости топлива в районе 18— 23 руб/т можно рекомендовать при QoГ" > 350 МВт и >120 МВт атэц = 0,5 и а р = 0,7 с последующим уточнением этих значений. [c.217]

С общей точки зрения представляется наиболее правильным определять размеры ВЭР по экономически обоснованной оптимальной температуре газов после утилизационной установки Однако практически это трудно осуществить, так как на значение влияет много разнородных факторов, сильно зависящих от местных и конъюктурных условий, из-за чего "7 может изменяться в широких пределах. В частности, сильно влияют на значение / У потенциал и вид получаемого теплоносителя, например горячая вода для местного отопления с температурой до 100° С или пар производственных параметров (1,0—1,5 МПа, температура конденсата которого 104—150° С). Поэтому установить какие-либо единые универсальные значения для t°"r не представляется возможным, даже если не учитывать влияние технических факторов, например конденсации соединений серы при [c.47]

Областью применения рассмотренной методики и программы являются пред-проектные технико-экономические расчеты, проводимые с целью ог ределения достижимой паропроизводительности КУ с различными параметрами. Для анализа режимов действуюн1их КУ рассмотренные методика и программа не пригодны, так как фактические значения перепадов температур дымовых газов и нагреваемой среды (вода — пар) при нерасчетных режимах его работы отличаются от оптимальных значений. [c.177]

Теплофикационные турбины становятся экономичными только при давлении пара 9—13 МПа и выше, а этим параметрам соответствуют их единичной мощности пе менее 50—100 МВт. На ТЭЦ по экономическим н эксп 1уатационным соображениям целесообразна установка не менее двух-трех турбин. Соответственно при установке двух турбин типа Т-100-130 с тепловой мощностью отбора 185 МВт и при значении коэффициента теплофикации а-рэц=0,5 ТЭЦ должна иметь присоединенную тепловую нагрузку Qnp= 185-2/0,5 = 740 МВт. Поэтому, если нет районной ТЭЦ, большое число средних и малых предприятий не охватываются теплофикацией, а такие потребители составляют более 20% годового потребления теплоты по стране в целом. Применение ТГТУ позволяет охватить теплофикацией почти всех потребителей. [c.193]

При сварке на установках, не оснащенных микропроцессорной аппаратурой, оптимальный режим определяют экспериментально, изменяя амплитуду А колебаний рабочего конца инструмента на холостом ходу (инструмент не контактирует с деталями), продолжительность t включения УЗ и давление р прижима инструмента к детали. Комбинация пар параметров во всех случаях влияет на качество соединения в большей мере, чем отдельный параметр. Оптимальная их комбинация обеспечивает передачу от инструмента к соединяемым участкам деталей необходимой для осуществления сварки энергии в течение экономически оправданного времени. Сложность расчетного определения потребной энергии связана с влиянием на ход процесса большого числа факторов типа термопласта, формы и размера деталей, объема размягчаемого материала, указанных параметров режима. Амплитуда является основным параметром, определяющим мощность колебаний. Она должна быть такой, чтобы не соответствовать П1астку резкого подъема кривой t =/(А) (рис. 6.39), так как иначе процесс сварки будет протекать очень медленно. В результате теплоотвода из зоны шва в случае сварки при малых значениях А качественного соединения может вообще не произойти. При высоких же А нужно строго следить за t, так как слишком длительное включение УЗ приводит к разрушению ПМ. При УЗ-свар-ке кристаллизующихся термопластов требуются более высокие значения Лиг, чем при УЗ-варке аморфных термопластов (рис. 6.39). Установки с повышенной мощностью необходимы и при сварке ПКМ на основе тугоплавких частично кристаллических полимеров типа ПЭЭК. Коэффициент усиления амплитуды в таких установках доходит до 1 2,5. Наиболее значимой для качества соединения является комбинацияр-А. Чтобы минимизировать расслоение ПКМ при их УЗ-сварке применяют дополнительный прижим материала в околошовной зоне. Современной [c.399]

Относительный внутренний и механический КПД учитывают потери, появляющиеся при преобразовании тепловой энергии в механическую энергию в рабочих органах паросиловой установки. Однако в паросиловой установке получение рабочего тела (пара) с заданными значениями термодинамических параметров связано с работой котельной установки, в которой сжигается топливо. Работа котельной установки также связана с потерями, характеризуемыми КПД котельного агрегата гука (в современных котлах он составляет 0.8...0.94). КПД, учитываюпщй все потери энергии в паросиловой установке, называется экономическим КПД [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...