Оценка эффективности схем

ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ СХЕМ [c.15]

Для предварительной оценки эффективности схем включения ПО мы пользовались понятиями е я I, полагая их известными для исходной схемы с ПО , что оправдывается простотой такого приближенного подхода. [c.123]

Выше уже отмечалось, что противоточная схема является наиболее эффективной по сравнению с другими схемами. Критерием для оценки эффективности служит значение среднего температурного напора (34.4) в противоточной схеме она оказывается больше, чем в прямоточной. Следовательно, поверхность нагрева теплообменника с противоточной схемой движения жидкости будет меньше, чем с прямоточной. Значит, при прочих равных условиях он будет наиболее компактным, а затраты материала на его изготовление наименьшими. Кроме того, при осуществлении противотока можно получить более высокую конечную температуру для нагреваемой жидкости, чем при прямотоке tl может стать даже выше температуры греющей жидкости на выходе, что в прямоточной схеме невозможно. Однако существуют условия, при которых схема противотока теряет свои преимущества перед прямотоком и они обе оказываются равноценными. Вот эти условия значения водяных эквивалентов греющей и нагреваемой жидкостей резко различаются, т. е. либо либо, наоборот, средний температурный напор [c.431]

Для оценки эффективности реализации приведенных схем целесообразно ввести следующие показатели коэффициент заполнения профиля и коэффициент использования импульсов. [c.61]

Особенности СЭ потребовали наряду с использованием традиционных методов теории надежности технических систем разработки специальных методов и математических моделей для формирования решений по обеспечению их надежности. Работа семинара, в частности, способствовала созданию эффективных методов расчета и обеспечения (с учетом имеющихся средств и возможностей) надежности СЭ, учитывающих свойства исследуемых систем и свойства исходной информации методов изучения закономерностей возникновения отказов и восстановления работоспособности СЭ и их элементов методов оценки эффективности различных средств обеспечения надежности СЭ и т. п. В рамках семинара была разработана межотраслевая терминология в области надежности СЭ [70J, были подготовлены тестовые расчетные схемы для сравнения методов и алгоритмов решений раз- [c.5]

Наиболее надежным путем защиты от КР изделий из высокопрочных алюминиевых сплавов является применение стойких против КР сплавов и подходящих термообработок. Если такой подход к рещению проблемы невозможен и к материалам предъявляются другие требования, должны быть приняты соответствующие защитные меры (если сплавы используются в состоянии, чувствительном к КР). Меры защиты включают обработку металлической поверхности (особенно дробеструйной обработкой) и нанесение покрытия. Очевидно, что оценка эффективности обработки поверхности как защитной меры от КР может быть сделана только на гладких образцах. Это один из случаев, когда не могут быть использованы образцы с предварительно нанесенной трещиной. Однако ситуация может измениться, когда изучаются схемы с наружным покрытием и ингибиторы. [c.302]

В этом параграфе предстоит выяснить вопрос — в какой степени можно использовать рассмотренные выше схемы теории выбора решений при оценках эффективности статистического регулирования технологических процессов. Начнем с того, что статистическое регулирование нельзя рассматривать как законченную самостоятельную управленческую или производственную функцию. Оно охватывает лишь отдельные элементы трех разных функций, обеспечивающих качество продукции настройка технологической системы в смысле приведения ее в соответствие с требованиями к качеству продукции устранение ненормальностей технологического процесса, ухудшающих качество продукции приемочный контроль качества продукции. [c.30]

Если в схеме, относящейся к звену № 2 (табл. VII.2), заменить упругий элемент С, R призматическим упругим элементом с распределенными постоянными, а массы Mj и УИа считать соответственно амортизированным объектом и его фундаментом, то при расчетной оценке эффективности амортизации в полученной принципиальной схеме амортизатору могут быть приписаны характеристические коэффициенты (VII. 175). Для случая, когда трение отсутствует (х = 0), теоретическая кривая виброизоляции представлена на рис. VII.9. Первый (слева) провал этой кривой приходится на низшую частоту свободных колебаний системы. Все последующие провалы обусловлены волновыми резонансами в призматическом упругом элементе амортизатора. Каждому такому резонансу соответствует частота, при которой на длине I призматического упругого элемента укладывается целое число полуволн продольных колебаний. [c.328]

На основе сравнения оценок эффективности вариантов каждого класса выбирают перспективный класс схем ГПС (рис. 118, первый шаг). [c.197]

Вариант структурно-компоновочной схемы, для которого приведенные затраты минимальны (рис. 118, третий шаг), является оптимальным при условии, что все оценки, полученные на первом и втором этапах, для других вариантов оказываются выше. В противном случае необходимо вернуться к тем подмножествам вариантов, которые имеют меньшие нижние оценки эффективности, и уточнить их по формулам второго и третьего этапов. [c.199]

В гл. 1 дана оценка эффективности различных схем тепловой защиты в зависимости от интенсивности нагрева. По способу рассеяния или поглощения тепла их целесообразно разбить на следующие четыре группы [c.120]

Энергоэкономический критерий вариантной оценки эффективности тепловых схем технологических установок с регенеративным теплоиспользованием в наиболее общем виде приведен в [2]. [c.30]

Энергоэкономический критерий оценки эффективности тепловых схем технологических установок с органически встроенными элементами внешнего замыкающего теплоиспользования (а также и агрегатов комбинированного назначения) в более общем виде приведен в [2]. При /п< = то, У1к=Уок, е1э.и=еоэ.и, е1э.с=еоэ.о при соизмеримых и относительно небольших затратах на резервирование мощности сравниваемых вариантов этот критерий имеет вид (при заданных часовой и годовой производительности) [c.31]

При указанных условиях энергоэкономический критерий оценки эффективности тепловых схем технологических установок, смежно связанных с другими автономными установками, для топливно-воздушного источника энергии может быть приведен к виду [c.32]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Сравнение тепловой экономичности теплофикационных ПТУ при различных программах регулирования. Выше выполнен в общем виде термодинамический анализ, выявляющий общие качественные закономерности изменения удельного расхода теплоты при переходе к СД. Для количественной оценки эффективности СД он нуждается в дополнении детальными расчетами тепловых балансов применительно к конкретным агрегатам с тем, чтобы учесть их особенности (характеристики регулировочных ступеней, питательных насосов и их приводов, тепловые схемы, многоступенчатый подогрев сетевой воды и пр.). Ниже приведены резуль- [c.176]

Для правильной оценки эффективности принятой схемы важно уметь точно определить дополнительный расход тепла на паротурбинную установку, связанный с работой испарителя. Эта задача достаточно сложна, особенно при утилизации вторичного пара, и решение ее обычным путем составления тепловых балансов затруднительно. [c.65]

В качестве общей информации для изучаемого класса схем следует, кроме того, описать процедуры, обращение к которым имеется в косвенных заданиях уравнений, и процедуры оценки (вычисление к.п.д. или другого критерия эффективности схемы). [c.61]

Как было указано, при описании общей информации для изучаемого класса схем оформляются единообразные процедуры оценки эффективности. Для того чтобы иметь возможность пользоваться этими процедурами, при описании конкретной схемы вводятся особые 9-связи. Эти связи ставят в соответствие некоторым формальным параметрам, входящим в выражение критерия оценки эффективности, конкретные параметры изучаемой схемы или арифметические выражения, содержащие эти параметры. При оформлении 5-связи пишется признаковая буква 9 , после которой в круглые скобки заключается список подстановок, отделяемых одна от другой запятыми. Подстановка имеет левое и правое крыло, между которыми ставится стрелка. В левом крыле записывается формальный параметр, в правом — арифметическое выражение, в котором операндами служат числа, собственные и несобственные переменные. Переменные представляются именем, номером типа элемента, номером экземпляра. [c.62]

Результаты термодинамической оптимизации параметров различных схем турбоустановок представлены в табл. 4.1. Наивысшую тепловую экономичность имеет наиболее сложная схема установки с двукратным промежуточным перегревом пара. Принимаемая при расчетах оценка эффективности влагоудаления оказывает на расчетную тепловую экономичность установки существенное влияние, соизмеримое для простых схем с влиянием изменения параметров в схемах промежуточной сепарации и перегрева. Поскольку эффективность влагоудаления повышается с понижением давления пара, расчеты с учетом влагоудаления дают более [c.91]

Проиллюстрируем методику оценки эффективности на примере схем для топлив с низкой реакционной способностью (АШ, тощий уголь), приведенных на рис. 1-2. Эти схемы достаточно показательны, так как относятся к довольно сложному случаю построения газовоздушного тракта. [c.15]

Более того, при очень значительных разрывах в мощностях сопоставляемых ТЭЦ и ГРЭС делается весьма спорной правомочность использования самой методики оценки эффективности ТЭЦ, приведенной выше. Действительно, сооружение, например, ТЭЦ мощностью 6 Мет в крупной энергетической системе не может, очевидно, оказать никакого влияния на необходимые сроки ввода в эксплуатацию очередного агрегата, на.пример, мощностью 300 Мет на сооружаемой ГРЭС с установленной мощностью в 1 200—2 400 Мет. В этих случаях при определении эффективности ТЭЦ учет каких-то дополнительных капиталовложений в ГРЭС при раздельной схеме энергоснабжения является хотя и верным теоретически, но не оправданным практически. Поэтому в этих случаях эффективность сооружения ТЭЦ целесообразно определять не по приведенному выше выражению, а по формуле [c.122]

Рис. 7. Сравнительная оценка эффективности вдува по схеме МВ-2 (д/В = 0.75) и через серию отверстий при их оптимальном расположении для М = 3 (5 = 0.4 % (1), 0.56 % (2)

Как известно, для решения сложных многомерных задач газовой динамики разностными методами при наличии ударных волн часто вводят так называемую искусственную вязкость, которая размывает сильные разрывы. Для оценки же эффективности разностных схем с искусственной вязкостью необходимо сравнение приближенных, полученных численно, решений с точными решениями, структура которых отражает реальные особенности газовых потоков, в частности присутствие ударных волн. Построенные решения могут быть использованы в качестве эталона при оценке эффективности различных разностных методов. [c.205]

Процессы, протекающие в котле и его вспомогательном оборудовании, отличаются разнообразием и сложностью. Тенденция развития котлостроения связана с увеличением единичной мощности, совершенствованием котла и вспомогательного оборудования, усложнением тепловой схемы котла, появлением новых конструктивных решений по тем или иным элементам оборудования. Очевидно, что успешное освоение новых образцов и элементов оборудования, анализ аварийных повреждений, оценка эффективности работающего котла, разработка мероприятий по модернизации оборудования, совершенствование методик расчета, рекомендации по созданию новых образцов невозможны без проведения испытаний и наладки парового котла. [c.3]

Рис. 5.6. Схема оценки эффективности технической эксплуатации

Выполнение функциональных, геометрических, тепловых, весовых и других аналитических или чувственных моделей РЭА, отражающих основные виды связей. Определение общей компоновочной схемы централизованной, децентрализованной или комбинированной (рис. 1. 2). Выбор типа конструкции (рис. 1. 3), оценка компоновочных параметров узлов РЭА (рис. 1. 4), оценка эффективности различных систем охлаждения (рис. 1. 5). [c.13]

Эти требования позволяют выявить недостатки той или иной схемы и найти в каждом случае наивыгодыей-шее решение. Количественные критерии для оценки эффективности схемы будут приведены дальше. [c.12]

Оценка эффективных областей применения разных схем (раздельной или комбинированной) централизованного теплоснабжения в европейских районах страны показала, что при принятии на АТЭЦ дополнительных технологических мер по безопасности и широком варьировании допустимой удаленности АТЭЦ от потребителей нижняя граница концентраций тепловых нагрузок, при которых эффективно сооружение АТЭЦ, колеблется в диапазоне 1400— 2300 Гкал/час. Примерно в таких же неблагоприятных условиях АКЭС сохраняют высокий запас эффективности по сравнению с альтернативными источниками электроэнергии. Это видно из табл. 5.1, в которой даны соответствующие результаты одного из вариантов расчетов, проведенных с помощью оптимизационной модели развития ЭК. [c.92]

Из-за недостатка места здесь не могли быть приведены схемы расчета и способы оценки эффективности противоударных амортизирующих креплений. Необходимо подчеркнуть, что всякое амортизирующее крепление, даже не противоударное, должно быть рассчитано на ударные нагрузки, если ожидается, что они возможны в условиях эксплуатации. Простейшие из применяемых расчетных схем даны в работах [10,. 60]. В ряде случаев передача ударных воздействий через двухкаскадное крепление более значительна, чем через однокаскадное. [c.332]

Основные положения, рекомендуемые при проектировании транспортных систем АЛ. Предпочтительным является оснащение АЛ несинхронными транспортными системами, которые обладают гибкими связями и представляют поэтому проектантам большую свободу при поиске рациональной структуры АЛ, а также обеспечивают надежную работу АЛ, С целью упрощения транспортной системы, снижения ее стоимости необходимо там, где разрешают форма и масса детали, а также ее конструктивные особенности (склонность к деформации, параметры шероховатости поверхности и т. д.), применять элементы гравитационных систем. Площадь, выделяемая под АЛ, не должна вызывать необходимость изменения направления технологического потока, а значит и транспортной системы. Особое внимание должно быть уделено созданию межстаночных, меж-участковых, а также межлинейных (в системах АЛ) заделов деталей, влияющих на производительность АЛ. Желательно моделировать работу АЛ для оценки эффективности структурной схемы транспортной системы и всей АЛ. Предпочтительнее конструкция магазина без залеживания деталей , работающего в АЛ на режиме прием, выдача, прием и выдача одновременно или на проход . Транспортные и загрузочные устройства необходимо проектировать с обеспечением максимально возможной типизации и унификации особенно быстроизнашиваемых деталей, которые должны быть быстросменными в то же время они должны быть технологичными, не дорогими и иметь запас прочности количество ключей или другой оснастки, необходимых при сборке, обслуживании и ремонте, должно быть минимальным. Обслуживание транспортной системы желательно сосредоточить в определенных местах так, чтобы это не мешало работе налад Иков обслуживать ее необходимо по возможности вне рабочих смен. Особое внимание должно быть уделено условиям транс- [c.320]

Нормирование показателей эффективности позволяет автоматизировать процесс выбора оптимального состава АСУ. На рисунке приведена схема алгоритма выбора оптимальной конфигурации АСУ. Исходными данными алгоритма являются группы однотипных элементов AL L = 1...Н) множества А и однотиппые элементы ajL, входящие в состав каждой группы napaMeTpH 5Ly иа множества В, определяющие каждый элемент ffljx ряд системных параметров ТО , по которым производится оценка эффективности АСУ весовые коэффициенты f, предельно допустимые значения системных параметров ти/доп- [c.190]

При оценке эффективности работы брызгальных бассейнов широко использовались исследования в лабораторных и натурных условиях, где устанавливались закономерности изменений параметров воды и воздуха [16, 17, 23, 29]. Были разработаны методики расчета и соответствующие программы, пригодные для использования в инженерной практике. Общая расчетная схема относится главным образом к области стабилизированных аэротермических характеристик, т. е. относится к брызгальному бассейну большой протяженности и, в частности, к концевой его части, которая отличается малой активностью и малыми энергетическими потенциалами. В этих же работах рассматривается гидродинамика ламинарного потока при наличии легкопроницаемой шероховатости, рассчитаны профили скорости и трения в потоке, установлена плотность распределения частиц, их снос потоком и соответствующие профили. Показано, что трансформация поля скоростей определяется действием трех механизмов торможением частицами основного потока, диффузией кинематической энергии от свободного потока в результате трения между слоями жидкости, переносом кинетической энергии свободного потока частицами при их движении от быстрых слоев течения к замедленным. [c.28]

Для оценки эффективности теоретических положений и основанных на них схем смешения непосредственно в процессах горения газообразного топлива была проведена большая серия экспериментальных исследований в камерах сгорания диаметром 50, 70, 100 и 120 мм. Исследование проводилось в широких диапазонах изменения давлений (1 -е- 50 ama) при коэффициентах избытка воздуха Оп = 0,9- 2,0 и достаточно больших пределах изменения тепловых нагрузок [ Q VP = (5ч-35) 10 ккал]м -ч атм и скоростей горящих газовых потоков. Результаты этих опытов оказались в полном согласии с теорией и результатами опытов при смешении негорящих (холодных) газовых сред [11, 12, 22]. [c.83]

Для оценки эффективности работы капиллгярного насоса была проанализирована упрощенная схема, согласно которой работа капиллярного насоса зависит от параметров /цакс/. Л/ - Оба эти параметра должны иметь как можно большую величину, чтобы устройство успешно работало. [c.398]

Оценка эффективности применения турбинного привода питательных насосов, работающих на холодном паре, не проходившем промежуточного перегревателя, обычно выполняется весьма тщательно на основе расчета большого числа вариантов. При этом одним из важнейших факторов является то, что если удается использовать пар от приводной турбины на регенерацию (или другие цели) при давлении выше р , то тем самым обеспечивается более совершенная схема регенеративного подогрева, т. е. более высокая экономичность всего цикла. Однако иногда встречаются случаи, когда давление выхлопа приводной турбины приходится принимать ниже того значения, которое следует из (4.21), и, следовательно, эффективность использования этого пара хуже, чем пара из главной турбины при том же давлении, что снижает эффективность применения приводной турбины в целом. Особенно это заметно в том случае, когд [c.136]

В этой же работе сделаны Оценки сравнительной эффективности схем моделирования для задачи о вероятности прохождения частицы через плоский слой вещества толщиной Ь. Частицы в слое распространяются только вперед вдоль оси х, нормальной к слою при каждом столкновении с атомами вещества частица поглощается с вероятностью р или рассеивается. Частицы считаются потерянными при их поглощении или пылете из слоя. Вероятность столкновения частицы с iTOMOM w(x) в интервале dx определяется выражением [c.69]

Применительно к обработке металлов давлением гидродинамическая теория трения получила развитие в работах [20 43 45] и др. Возможность ее использования при глубокой вытяжке была доказана Е. И. Исаченковым [43]. Согласно этой теории, оценка эффективности смазки связывается с коэффициентом внутреннего трения смазочного слоя — вязкостью смазки. При этом важным условием, определяющим гидродинамическую схему трения, является необходимость поддержания соответствующей скорости перемещения скользящей поверхности, способной создать гидродинамический смазочный клин (на котором всплывает скользящая поверхность), как показано на рис. 119. При нулевой скорости [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...