Критерии автономности

Система автоматического регулирования турбины П-25-29 была более совершенной, чем турбины Т-25-29 она почти не имела рычагов, в ней лучше выполнялись не только статические, но и динамические критерии автономности, что улучшало процессы регулирования, она была, несомненно, проще [c.10]

Ниже рассмотрены некоторые аспекты проблемы автономности применительно к современным теплофикационным энергетическим агрегатам, базирующиеся на выполненных в ЛПИ исследованиях. Рассмотрим критерии автономности для общего случая регулирования блока котел—теплофикационная турбина с промежуточным перегревом пара. [c.178]

Попутно заметим, что критерии автономности при параллельной работе агрегата в мощную сеть не отличаются от полученных выше. Это следует из уравнений (Х.9) и (Х.10), в которых принято ф 0 и место регулируемых величин занимают нагрузки X. Проделав преобразования, аналогичные предыдущим, получим и для этого случая условия автономности (Х.12) и (Х.14) по управляющим воздействиям и нагрузкам. [c.180]

Влияние котлоагрегата, в особенности при скользящем начальном давлении пара, существенно усиливает свойства косвенного саморегулирования, учитываемые коэффициентами е и в уравнениях (Х.5) и (Х.6). Как отмечалось выше, при этом оказываются различными критерии автономности по нагрузкам и управляющим воздействиям. Поскольку невозможно обеспечить их одновременное выполнение, следует признать целесообразным выполнение критериев автономности по управляющим воздействиям для тех координат, которые соответствуют параллельной с другими машинами работе агрегата в мощную сеть и для которых наиболее типичной причиной изменения режима является управляющее воздействие. Для тех же координат, по которым агрегат работает на изолированную сеть, целесообразно выполнение критериев автономности по нагрузкам. [c.180]

Как было показано выше, для теплофикационных турбин со ступенчатым подогревом сетевой воды рационально применение каскадной схемы регулирования тепловой нагрузки (рис. Х.4). Если при этом выполнены критерии автономности электрической нагрузки по управляющему сигналу, приложенному к механизму управления регулятора давления в верхнем отборе, то введение регулятора температуры, выходной сигнал которого представляет управляющее воздействие на регулятор давления, не нарушит автономности электрической нагрузки. Аналогично не оказывает никакого влияния на автономность сигнал регулятора давления до себя , передаваемый механизму управления турбиной. [c.180]

Используя соотношения (Х.12) и (X.I4), найдем критерии автономности регулирования теплофикационного энергоблока при СД (7]. Критерии статической автономности имеют вид [c.182]

Гидравлические связи в безрычажных САР также часто получаются нелинейными. При этом возможны нарушения того же порядка, что и при нелинейных характеристиках парораспределительных органов. К таким же последствиям может привести нелинейность характеристик импульсных насосов и других элементов САР. Как правило, нарушения статической автономности приводят к изменению коэффициентов неравномерности, что, в свою очередь, может быть связано с существенными изменениями качества переходных процессов. Правильный выбор расчетного режима для САР может играть даже большую роль, чем соблюдение критериев автономности. [c.185]

Доказательство. При отсутствии диссипативных сил ij = О и, следовательно, не выполнен критерий Гурвица, необходимый для асимптотической устойчивости линейной автономной системы. [c.201]

Описанная выше процедура усреднения на текущем периоде колебаний по сути дела привела к тому, что относительно новых переменных Л о, Л/, В,- система стала автономной (т. е. не зависящей в явном виде от времени). Этой системе соответствуют уравнения в вариациях с постоянными коэффициентами (2.44). Тогда, применяя к системе (6.101) критерий Гурвица (см. п. 6), получаем условия, при которых исследуемое периодическое решение оказывается асимптотически устойчивым [c.289]

Выделяющуюся при радиоактивном распаде нуклидов тепловую энергию превращают в электрическую двумя путями с применением полупроводниковых преобразователей (ТЭГ) и с применением ТЭП. Мощность изотопных источников тепла в основном определяется высокой стоимостью нуклидов и стоимостью защиты от ионизирующих излучений. Поэтому они предназначаются для питания автономных установок средней мощности. При выборе радионуклидов наиболее существенными критериями являются удельное энерговыделение, период полураспада, вид и спектр излучения, физико-химические свойства (температура плавления, природа химического соединения, совместимость с материалом капсулы н др.), степень радиационной опасности, стоимость, возможность получения в необходимых количествах и т. д. [c.28]

Некоторые методы создания машин в малошумном исполнении рассмотрены в данном сборнике. Приводятся методы расчета агрегата на примере автономного турбогенератора и отдельных узлов механизмов, а также дается их экспериментальная проверка. Большая группа статей посвящена разработке методов оптимизации конструкций по критериям минимальной виброактивности. Рассмотрены пути создания электромеханических активных систем виброзащиты механизмов транспортных средств. [c.5]

При указанных условиях энергоэкономический критерий оценки эффективности тепловых схем технологических установок, смежно связанных с другими автономными установками, для топливно-воздушного источника энергии может быть приведен к виду [c.32]

Критерии качества автономных паротурбинных установок [c.43]

Наиболее общим критерием качества автономных ПТУ, как и любых других теплоэнергетических установок, является минимум приведенных затрат [371. Однако специфические условия создания и эксплуатации автономных установок в ряде практически важных случаев определяют целесообразность их оптимизации по критериям, которые являются частными случаями минимума 3. При таком подходе в математической модели дается более детальное описание лишь тех факторов и агрегатов установки, которые оказывают определяющее влияние на приведенные затраты, а точнее — на доминирующую в конкретных условиях создания и эксплуатации их составляющую. Выделение этой составляющей приведенных затрат становится возможным в результате анализа взаимодействия теплоэнергетической установки как с энергетическими, так и с другими промышленными системами более высокого иерархического уровня. [c.43]

Сокращение расхода радиоизотопного топлива достигается прежде всего за счет повышения эффективного КПД установки. Поэтому максимум эффективного КПД является критерием качества космических радиоизотопных ПТУ [58]. Отметим, что этот критерий справедлив и для широкого класса автономных наземных ПТУ как в стационарном, так и в транспортном исполнении [117]. При этом специфические требования, предъявляемые к каждой из этих ПТУ, находят свое отражение в системах ограничений (3.8). .. (3.10). [c.44]

Подставив в полученные уравнения s = 0, получим критерии статической автономности [c.180]

Подставив полученные соотношения в исходные уравнения, найдем дополнительный критерий динамической автономности [c.180]

Для обеспечения статической автономности регулирования агрегатов, работающих параллельно с другими агрегатами на общую сеть, можно рекомендовать пропорционально-интегральные регуляторы по нагрузке, в частности регуляторы электрической мощности [2, 10]. Хотя в рассмотренных случаях статическая автономность достигается и при несвязанном регулировании, предпочтительнее все же применять связанные схемы. Они обеспечивают большее приближение к условиям (Х.17), что уменьшает отклонения от критериев динамической автономности. [c.180]

Следовательно, соблюдение автономности для ПД в схемах рассматриваемых классов облегчает выполнение критериев динамической автономности при СД. [c.182]

Несложно доказать [10], что величина перерегулирования (рис. Х.9) зависит от тех же трех безразмерных комплексов /п, Z и il3, которыми определяются границы областей устойчивости и апериодичности. Эти комплексы представляют собой определяющие критерии подобия систем регулирования рассматриваемого типа. Нарушения автономности, соответствующие положительным значениям ш, увеличивают перерегулирование по сравнению с автономной системой. При отрицательных значениях т величина перерегулирования уменьшается. [c.184]

С учетом соотношений (Х.35) критерии статической автономности (Х.17) могут быть записаны в следующем виде [c.185]

Разрушение в результате прорастания трещин может осуществляться при сравнительно низких напряжениях. При этом деформирование происходит линейно-упруго всюду, за исключением малых прилегающих к краю трещины концевых областей, где материал перед разрушением может претерпевать большие неупругие деформации. Малость концевой области трещины влечет за собой автономность ее состояния в момент наступления разрушения напряженно-деформированное состояние в окрестности края трещины становится полностью не зависящим от приложенных нагрузок и геометрии тела [10], что позволяет сформулировать критерий роста трещины. [c.76]

При конструировании механических систем часто возникает проблема выбора таких параметров у, при которых тривиальное решение х = О будет устойчивым. В частности, если система (30) автономна, то условия асимптотической устойчивости могут быть найдены по критерию Рауса-Гурвица [c.427]

Прежде чем излагать результаты этих измерений, следует оценить допускаемые при измерениях ошибки и охарактеризовать избранный критерий деления пятна. Основным источником ошибок, по сравнению с которым можно пренебречь всеми прочими ошибками измерений, служит пересчет пространственных интервалов во временные посредством соотношений (81). Причиной этого является отличие употребляемой при пересчете средней скорости развертки изображения пятна от истинной скорости движения изображения того или иного из наблюдаемых автономных пятен и.. Замена последней средней скоростью развертки тем не менее вызывается необходимостью из-за отсутствия точных сведений о величинах и .. Характер и величина указанной ошибки по-разному проявляются при двух использованных системах развертки, вследствие чего ее оценка для каждой из них должна быть произведена отдельно. При фотографировании пятна, совершающего движение по круговой траектории в радиальном магнитном поле, [c.267]

Анализ условий, при которых исследуемая система регулирования автономна, может быть проведен различными способами. Для сравнительно простых систем критерии автономности могут быть получены непосредственно из дифференциальных уравнений движения [3]. Весьма эффективен также способ, основанный на приравнивании нулю нере-крестнь редаточных функци У =—Ф1/Я2 = 0 У21 = = 0 Ф12 = —<рТ/я з2 = 0 Ф21 = [c.179]

Строгое выполнение критериев автономности встречает ряд трудностей. Выполнение условий динамической автономности, например, приводит к повышенному расходу масла на регулирование. Некоторые весьма простые конструктивные схемы, хорошо зарекомендовавшие себя в эксплуатации (например, схема регулирования двухотборной турбины с дифференциальными поршнями), вообще не могут быть выполнены динамически автономными. Определенные отклонения от критериев динамической автономности обусловлены влиянием котлоаг-регата, особенно при скользящем начальном давлении пара, промежуточным перегревом пара, косвен- [c.182]

Статически неавтономные системы. При выполнении динамических критериев автономности И. И. Вознесенского (Х.19) множитель неавтоном-ности М становится числовым коэффициентом [c.183]

Исследования, выполненные в ЛПИ [8, 10], показывают, что могут быть допущены существенные отклонения от критериев статической автономности, причем в отношении устойчивости и качества переходных процессов автономные САР не всегда являются оптимальными. В ряде случаев, часто встречающихся на практике, нарушения статической автономности даже улучшают качество процесса регулирования в той системе, в которую вносится возмущение при этом увеличивается запас устойчивости и уменьшается перерегулирование. Такие нарушения соответствуют отрицательным значениям множителя статической неавтономности т. В аналогичных схемах, но при положительных значениях т запас устойчивости уменьшается и качество процесса регулирования ухудшается. Таких отклонений от критериев автономности следует избегать. [c.185]

Формальный процесс структурно-параметрического проектирования ЭМП можно представить последовательной реализацией алгоритмов генерации структурно-параметрических вариантов, формирования критериальных моделей, расчета критериев, сравнительного анализа вариантов и выбора конечного варианта (вариантовЗ (рис. 2.2). Каждый из этих алгоритмов целесообразно реализовать в виде автономного функционального модуля подсистемы, который работает по указаниям управляющего модуля подсистемы. [c.44]

Для взаимосвязанного функционирования указанных ППП целесообразно включить в базу данных автономные библиотеки быстрых и медленных моделей, методов генерации, оптимизации и принятия решений, критериев оптимальности и других данных, многократно используемых в различных проектах. Уточняя математическое содержание моделей и методов в библиотеках, можно перейти от семантических моделей к математическим моделям процесса проектирования (ПП). Следует отметить, что наличие моделей и методов ПП в библиотеках позволяет определить входную и выходную информацию для любого блока (рис. 5.1), строя таким образом информационные модели. Влияние моделей и методов на преобразование информации в ПП является обратимым. Можно, наоборот, сначала задавать информационные потоки между блоками или их характеристиками, а затем приспосабливать под них модели и методы. Возможность альтернативного выбора моделей и методов является основной причиной многовариан ности более детального моделирования ПП. [c.118]

Идеально было бы сконструировать такой комплексный единый критерий прогнозирования, который бы учитывал по крайней мере следующие показатели относительную энергоемкость массы ИЭ — оэ степень использования ИЗ — иэ> энергетическую экономичность ПЭ — Епэ1 удельную мощность (удельную энергопроизводительность) — Л уд, надежность — R, долговечность — L, удобство в эксплуатации — Э, совершенство конструкции — С, управляемость — К, автономность — А. Тогда задача свелась бы к определению численного значения этого критерия для каждого типа, рода, вида, образца ЭУ на различных уровнях из научно-технического развития и выявлению тех ЭУ, для которых этот критерий имеет наибольшую величину. [c.47]

Для оценки эффективности каждого типа надо придумать какой-то комплексный критерий — его величина даст осно1вание судить о перспективности различных вариантов ПЭ и ЭУ. Однако а общем случае эта задача вырастает в целую проблему, поскольку такой критерий должен учитывать энергоемкость массы данного источника энергии, степень его использования, экономичность ПЭ, удельную мощность — весовую и объемную, автономность, управляемость, надежность, удобство в эксплуатации, конструктивное совершенство и другие показатели. [c.142]

Конкретная постановка задач оптимизации методом математического моделирования исследуемых двухконтурных ПТУ должна производиться с учетом особенностей реализации их сопряженных циклов, а также специфических критериев качества, которые одновременно с миимумом приведенных затрат применяются для оптимизации автономных установок. [c.42]

В то же время специфические условия создания и эксплуатации автономных ЭХУ определяют целесообразность их оптимизации по к 1териям астным по отношению к минимуму 3. В ряде практически важных случаев можно провести достаточно четкую аналогию между частными критериями качества одноцелевых электроэнергетических установок и ЭХУ. В гл. 3 отмечалось, что термодинамические параметры циклов космических радиоизотоп-ных ПТУ оптимизируются по максимуму эффективного КПД, ядерных — по минимуму удельной (на единицу мощности Л эл) площади холодильника-излучателя, а солнечных — по минимуму удельной суммарной площади проекции концентратора на плоскость, перпендикулярную солнечным лучам, и площади холодильника-излучателя. [c.189]

Подставив в полученные соотношения s = О, получим, что критерии статической автономности регулирования теплофикационной турбины с промежуточным перегревом пара не отличаются от приведенных выше критериев И. Н. Вознесенского (Х.17), если вместо величины Тц подставить в них Ти + т тп. Условие динамической автономности тепловой нагрузки от электрической получим, предполагая аналогично формуле (Х.19) равными времена главных сервомоторов. При этом из условия (Х.22) имеем ит = a2iT22, или, после подстановки значений = I JPna Pn = TnS+l, [c.181]

Нелинейности характеристик. Нелинейности статических характеристик могут быть причиной сильных нарушений критериев статической автономности при режимах, отличных от расчетного. Нередко существенно нелинейны характеристики поворотных диафрагм ЧСД и ЧНД турбин. При этом в зависимости от того, для какого режима система регулирования спроектирована автономной, возможны как отрицательные, так и большие положительные (до тп 0,5) значения множителя статической неавтономности [10] на других режимах. При отрицательных значениях т ухудшаются динамические свойства системы. [c.185]

Вспомним, что нагрузки g, а следовательно, и М зависят от свойств материала (сил взаимодействия поверхностей трещины и механизмов предразрушения в концевой области трещины). Поэтому можно принять, следуя Г.И. Баренблатту [10], что при увеличении внешних нагрузок подвиж-но-равновесное состояние трещины, предшествующее ее страгиванию, в некоторой точке М контура достигается тогда, когда достигается состояние автономности концевой области и величина в (2.6) принимает свое предельное значение (ТУ ) Это предельное значение и представляет собой характеристику сопротивления материала росту трещин — его трещиностой-кость. Обычно употребляют модуль сцепления К = яТУ [10] или критический коэффициент интенсивности напряжений = 7У / / [186]. Критерий роста трещины нормального разрыва, таким образом, имеет вид [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...