Плита (первая стадия)

ПЛИТА (ПЕРВАЯ СТАДИЯ) [c.56]

Для конкретности будем считать, что п = 2. Тогда коэффициент Сз примет следующие значения для полуограниченного тела и плиты (первая стадия) [c.58]

I — шар (первая стадия) 2 — цилиндр (первая стадия) 3 — полуограниченное тело или плита (первая стадия) 4 — неограниченное тело с цилиндрической полостью [c.60]

Коэффициент С, определяется по-разному, в зависимости от конфигурации тела. Он имеет следующие значения для полуограниченного тела и плиты (первая стадия) [c.62]

Для полуограниченного тела и плиты (первая стадия) [c.98]

Рассмотрим шар, падающий вертикально на неподвижную горизонтальную жесткую плиту (рис. 375). Для прямого удара, который при этом произойдет, можно различать две стадии. В течение первой стадии скорости частиц шара, равные в момент начала удара v (движение шара считаем поступательным), убывают до нуля. Шар, при этом деформируется и вся его начальная кинетическая энергия mt/V2 переходит во внутреннюю потенциальную энергию деформированного тела. Во второй стадии удара шар под действием внутренних сил (сил упругости) начинает восстанавливать свою форму при этом его внутренняя потенциальная энергия переходит в кинетическую энергию движения частиц шара. В конце удара скорости частиц будут равны и, а кинетическая энергия шара ти 12. Однако полностью механическая энергия шара при этом не восстанавливается, так как часть ее уходит на сообщение шару остаточных деформаций и его нагревание. Поэтому скорость и будет меньше и. [c.399]

Чтобы предохранить от схватывания с гипсом поверхность модели (фиг. 1, а) покрывают тонким слоем парафина или другого разделительного состава. При больших размерах отливки сначала наносят слой гипса (фиг. 1, б), который до схватывания покрывают тканью или пенькой. Затем наносят последующие слои гипса (фиг. 1, в). Для удобства формовки модель всей плоскостью кладут на подмодельную плиту. Внешние поверхности формы получаются при заливке гипса в деревянный ящик, устанавливаемый на подмодельную плиту. Последовательные стадии изготовления гипсовой формы показаны на фиг. 1. Чтобы качество негативного отпечатка было высоким, следует пользоваться медицинским гипсом. Часто в гипс добавляют портландцемент (20—25% от первого веса). При низком качестве гипса размеры формы меняются, ее стенки трескаются и покрываются пузырьками. [c.77]

На первой стадии обрабатываются пята и плита напорного механизма. Пята перед сваркой обрабатывается окончательно, в том числе и отверстие в проушинах диаметром ПО мм. У плиты напорного механизма в размер по чертежу обрабатывается подошва и базовые поверхности С, И и К, необходимые при установке стрелы на расточной операции, плоскости разъема под крышки подшипников и кожух масляной ванны сверлятся отверстия и нарезаются резьбы под шпильки для крепления крышек подшипников и болтового крепления кожуха. Затем производится сборка с крышками и растачиваются с припуском 5 мм на сторону отверстия под подшипники, подрезаются их наружные торцы с припуском 5 мм на каждый торец. [c.348]

Из этих формул видно, что величина коэффициента С, определяет меру отклонения температурного поля тела данной конфигурации от температурного поля полуограниченного тела (или плиты в первой стадии нагрева). [c.58]

Первая стадия. Выражение (99) описывает температурное поле плиты [c.64]

Все приведенные формулы справедливы для малых значений критерия Фурье, когда X<- Xq (первая стадия нагрева). При Х=Хо (глубина прогретого слоя равна половине толщины Плиты) кончается первая и начинается вторая стадия нагрева. [c.65]

Заметим, что общая длительность первой стадии нагрева плиты составляет Х. Время Т] находится из выражения [c.65]

При выборе показателя п для приближенных формул можно остановиться а некотором дробном значении, которое дает более или менее удовлетворительные результаты для всего процесса нагрева (включая первую и вторую стадии) и для всего сечения тела в целом. В известных случаях практики необходимо иметь именно такое общее решение с единым значением показателя п. В качестве примера на рис. 35 сопоставляются температурные поля плиты, полученные по точным и приближенным формулам при л=1,6. Приближенная формула при п=1,6 для первой стадии имеет вид [c.73]

Рассмотрим в общем виде температурные поля неограниченных тел (плита, цилиндр и шар в течение первой стадии ведут себя как тела неограниченные). Выше было показано, что температура неограниченного тела может подсчитываться по формуле (173) [c.97]

В конце первой стадии температурное поле плиты находится из выражений (250) и (255) при подстановке в них значений [c.112]

Первая стадия. При значении Х< (первая стадия) плита конечной толщины прогревается практически так же, как и полуограничен- [c.113]

Первая стадия. В соответствии с методом исключения переменных разО бъем весь процесс охлаждения плиты на две стадии. В течение первой стадии происходит внедрение зоны охлаждения в толщу плиты. Этот процесс длится до тех пор, пока величина X станет равной Хо- [c.134]

Расчет температурного поля плиты и количества теплоты для первой стадии производится по формулам 39. Длительность Ti первой стадии определяется по формуле (332). Имеем [c.134]

Алюминиевые руды и известняки в зависимости от их твердости и влажности дробят в две, реже в три стадии. Первая стадия дробления часто осуществляется на руднике или карьере. Иногда руду дробят в одну стадию. Крупное дробление твердых алюминиевых руд и пород обычно осуществляется в щековых и гира-ционных конусных дробилках, среднее — в щековых и конусных и мелкое — в конусных. Для крупного дробления хрупких руд и пород применяют молотковые и щековые дробилки, для среднего и мелкого дробления — молотковые. Руды с повышенной влажностью и глинистые дробят в молотковых дробилках с подвижной дробящей плитой и механическим очистным устройством. [c.38]

Во время вырубки пуансон и кромка матрицы разделяют материал листа вдоль замкнутой линии Толщина листа колеблется от нескольких десятых миллиметра до 10 мм. Пуансон представляет собой брусок или цилиндр, рабочей частью которого является режущая кромка. Матрица — это не очень толстая плита, имеющая сквозные отверстия, соответствующие форме и размеру вырубаемой детали или пробиваемому отверстию. От состояния режущей кромки в значительной мере зависят возникающие в материале напряжения и- деформация. На первой стадии вырубки поверхность пуансона давит на вырубаемый материал, а на второй стадии режущие кромки пуансона врезаются в него. Возникающее при вырубке усилие среза подвергает пуансон сжатию и продольному изгибу, а матрицу сжатию и поперечному изгибу (рис. 1). [c.10]

Рис. 7.23. Схемы расслоения двухслойного сборного покрытия из плит ПАГ-14 на первой и второй стадиях работы для различной жесткости выравнивающей прослойки Спр и соответствующие им эпюры изгибающих моментов вдоль оси х при коэффициенте постели основания С = 20 МН/м 1 — плита верхнего слоя 2 — плиты нижнего слоя 3 — место приложения нагрузки 4 — зона контакта 5 — зона расслоения б, 7 — моменты Mj и Му в первой стадии 8,9 — моменты и Му во второй стадии

Этот источник после оплавления на определенную величину обеспечивает постоянное распределение температуры вдоль стержня, перемещающееся по мере укорочения заготовок. Дальнейшее оплавление практически не сказывается на распределении температуры. Таким образом, оплавление может рассматриваться с точки зрения нагрева как двуступенчатый процесс в первой стадии, зависящей от графика перемещения плиты, температура растет во всех точках образца вдоль его оси (фиг. 42), и во второй стадии температура вдоль образца остается постоянной. В первой стадии процесса из-за значительного отвода тепла в заготовки и электроды устанавливается изменяющейся градиент температур, во второй — температурный градиент остается неизменным. Начало осадки в первой стадии оплавления не дает стабильного качества соединений. Поэтому осадку проводят только лишь по достижении второй стадии оплавления. Следует отметить, что при чрезмерных припусках на оплавление начинает сказываться охлаждающее действие электродов и величина осадки из-за ухудшения прогрева может недопустимо сократиться. Для получения требуемого разогрева заготовок при применении линейного [c.69]

Из этой таблицы видно, что расчетные напряжения в алюминиевом верхнем поясе значительно ниже принятых, в то время как сжимающие напряжения в железобетонной плите использованы примерно на 50%. Эта таблица показывает также, что 76% напряжений в нем возникают от нагрузок первой стадии [c.315]

На первой стадии термореактивная смола расплавляется и обволакивает песчинки, а на второй стадии происходят необратимые процессы твердения смолы, связывающей песчинки в единую массу-оболочку. Поэтому машины (см. рис. 218), применяемые для изготовления оболочковых форм, обьино имеют печь, в которой происходит предварительный нагрев плит и окончательное твердение оболочки. [c.419]

При действии равномерно распределенной нагрузки в зависимости от кривизны, толщины полки, армирования, размеров оболочек в плане и других показателей может иметь место исчерпание несущей способности плиты по различным схемам (рис. 3.14). Упругая и предельная стадии работы конструкции тесно связаны между собой. В оболочках с небольшим подъемом в средней зоне действуют существенные по значению положительные моменты и нормальные силы. В связи с этим первые трещины в таких конструкциях могут появиться в радиальном направлении в центре [c.204]

В связи с -изложенным можно сделать вывод, что для неограниченной плоской стенки (плита бесконечно большой длины и ширины) толщиной 2Хо первый период нагрева (1-я стадия) тождествен с процессом нагрева полуограниченного тела. При этом температурное поле стенки и количество переданной теплоты определяются по формулам 13. Для плиты эти формулы справедливы при условии, что толщина X прогретого слоя меньше или равна половине толщины Хо стенки [c.56]

Выведенные соотношения сраведливы для первой стадии прогрева шара X < Zo). При Л= < 1 они прекращаются в соответствующие формулы для полуограниченного тела (или плиты). [c.57]

Первая стадия. В первый период процесса, длящийся в течение времени 0<т= ti, глубина прогретого слоя не превышает половины толщины стенки (X S Zo). Этот период соответстЕует первой стадии нагрева. Расчет температурного поля плиты и количества переданной теплоты для первой стадии нагрева производится по формулам 26. [c.99]

Решение задачи, В соответствии с методом и клю tг-ния переменных можно in-тать, что при А о (первая стадия) плита конечной толщины прогревается так же, как и полуограниченное тело. Следовательно, температурное поле плиты и количество теплоты для первой стадии нагрева могут быть определены по формуле 33. [c.112]

Сопоставление рис. 55, 57 и 58 показывает, что с уменьшением интенсивности теплообмена длительность процесса натрева плиты возрастает. При этом роль первой стадии, оцениваемой величиной критерия Foi [c.117]

Расчеты параметров напряженно-деформированного состояния двухслойного сборного покрытия из сборных плит с полным совмещением швов при воздействии одноколесной нагрузки выполним с использованием программного комплекса МИРАЖ , реализующего метод конечных элементов. При расчетах конструкций на первой стадии работы верхние несущие слои моделируем прямоугольными элементами изотропной плиты, а на второй стадии — прямоугольными элементами ортотропной плиты. Нижние несущие слои на первой стадии работы моделируем прямоугольными элементами изотропной плиты на упругом основании, а на второй стадии — прямоугольными элементами ортотропной плиты на упругом основании. Податливую прослойку между несущими слоями представим элементом односторонней связи для учета возможного расслоения плит покрытия. [c.257]

Черновая медь на специальных машинах разливается в чушки или в плиты и подвергается рафинированию ввиду непригодности ее для использования из-за наличия в ней газов, окислов и сернистых соединений. При наличии миксера она рафинируется в жидком состоянии. Шлак, содержащий до 5% меди, используется в первой стадии бессемерования. Сернистые газы улавливаются и используются для изготовления серной кислоты. [c.53]

В первой стадии прессования — при разогреве плит пресса до 85—100° С поддерживается давление на прессуемый материал 30— 40 кГ/сл , при температуре около 100° С дается выдержка 20— 30 мин, пО Сле шовыщаются и давление (до 80—85 кГ/см ) и те.мпе-ратура (до 150— 160° С). Время нагрева порядка 1 muhJmm (считая по суммарной толщине листов, прессуемых в одном просвете). Выдержка при 150—160° С продолжается в зависимости от марки гетинакса из расчета от 2 до 5 мин/мм. Вследствие экзотермического характера процесса отверждения фенюлоформальдегидных смол внутри прессуемого пакета пропиточной бумаги температура может быть на несколько десятков градусов выще температуры плит пресса. [c.313]

Рис. IV.loe. Профили стальных футеровочных плит цилиндрической части барабана стержневых и шаровых мельниц первой стадии измельчения а —Ткаскадный 6 — волновой в — двухволновой г — двухугловой 5 — Д. К. Крюкова е — клиновой ж — ребристый з — горбатый — унифицированный норильский к — каскадно-ступенчатый

В изложенных выше положениях предполагается, что в первую очередь происходит исчерпание несущей способности шлиты покрытия. В этом случае расчеты позволяют определить предельную нагрузку для покрытия и те запасы прочности, какие имеются в отдельных ее элементах. Если прочность каких-либо конструкционных элементов окажется в расчетах ниже прочности плит, то предложенная методика определения несущей способности покрытия не может быть применена, так как принято перераспределения усилий не произойдет. Работа таких покрытий в предельной стадии требует дополнительного изучения. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...