Расчет воздушного тракта

РАСЧЕТ ВОЗДУШНОГО ТРАКТА [c.42]

Расчет воздушного тракта, как и газового, ведется на номинальную нагрузку котлоагрегата. Все исходные данные температура воздуха, живое сечение и средняя скорость воздуха в воздухоподогревателе и другие данные — принимаются из теплового расчета или определяются по Нормативному методу теплового расчета. [c.42]

Расчет воздушного тракта [c.44]

При учебном расчете воздушного тракта котельной установки приняты следующие упрощения [c.228]

При расчете воздушного тракта расход воздуха (м /с) определяется по формуле [c.229]

Напор воздуха, создаваемый вентилятором, также следует определять на основании аэродинамического расчета воздушного тракта (воздуховодов, воздухоподогревателя, горелочного устройства и т.д.). Максимальный напор вентилятора должен быть на 10% больше (Ра = =1,1) потерь напора в воздушном тракте котельного агрегата. [c.386]

Сопротивления газового и воздушного трактов измеряются /-образными дифференциальными тягомерами или микроманометрами из расчета получения не менее чем 1 50—200 значащих единиц отсчета, что дает точность прямого измерения 17о и расхода 0,5%- [c.327]

Расчет газового и воздушного трактов ведется, как правило, на номинальную нагрузку агрегата, для которой выполнен тепловой расчет. Поэтому основные исходные данные для расчета потерь давления в пакетах поверхностей нагрева агрегата — скорости и температуры, живые сечения и прочие конструктивные данные — принимаются обычно из теплового расчета или определяются по указаниям Нормативного метода теплового расчета. В отдельных случаях для определения максимального давления в газо-воздухопроводах должны выполняться расчеты на пониженные нагрузки (см. п. П1-5). [c.22]

При наличии перед поворотом аэродинамического выступа — носа , сужающего сечение топки, скорость в повороте рассчитывается по суженному сечению. Сопротивление поворота включается в перепад полных давлений в газовом участке тракта только при работе котла под наддувом. В котлах с уравновешенной тягой, для которых отсчет перепада давлений ведется от давления в верхней части топки, практически в конце поворота (см п. 2-56), сопротивление поворота учитывается при расчете перепада полных давлений в воздушном тракте (см. п. 3-22). [c.25]

Выбор вентилятора или дымососа сводится к подбору машины, обеспечивающей производительность и давление, определенные при расчете воздушного и газового трактов, и потребляющей наименьшее количество энергии при эксплуатации. [c.49]

IV-4. Расчет сопротивления воздушного тракта на заданные условия целесообразно вести раздельно для двух участков вход во всасывающий воздухопровод — выход из воздухоподогревателя и выход из воздухоподогревателя — выход в топку, — так как на втором участке воздух может перераспределяться. [c.126]

Уменьшение температуры Гу. - связано с необходимостью увеличения конвективных поверхностей нагрева, что вызывает возрастание стоимости этих поверхностей и удельного расхода электроэнергии на преодоление сопротивления по воздушному тракту и тракту продуктов сгорания. С другой стороны, снижение Гу.г приводит к увеличению экономии топлива в результате более полного использования теплоты отходящих газов. Поэтому оптимальную температуру уходящих продуктов сгорания следует определить на основании технико-экономических расчетов. [c.128]

При искусственной тяге допускаются упрощения в расчете самотяги. Самотяга при П-образной компоновке рассчитывается по средней температуре в опускной шахте. Самотяга воздушного тракта учитывается только для воздухоподогревателя и воздухопроводов горячего воздуха. [c.531]

Цель аэродинамического расчета — выбор тягодутьевых машин на основе определения их производительности и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах. [c.86]

Газовый и воздушный тракты рассчитывают, как правило, на номинальную нагрузку котла. Основные исходные данные для расчета потерь давления в пакетах поверхностей нагрева котла— скорости и температуры, живые сечения и др. — принимают из теплового расчета или определяют по указаниям [31]. [c.86]

Падение полного напора на каком-либо участке газового или воздушного тракта определяется (Па) по уравнению для несжимаемой жидкости (обычно поправка на сжимаемость вносится приближенно в конце расчета) [c.341]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов проводится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия , 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). [c.343]

УПРОЩЕННЫЙ АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОВОГО И ВОЗДУШНОГО ТРАКТА [c.211]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта паровых и водогрейных котлов производится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л. Энергия, 1977). [c.211]

В процессе дипломного проектирования учащимся приходится производить выбор дымососа и дутьевого вентилятора. Для этого необходимо выполнить аэродинамический расчет газового и воздушного трактов. Однако такой расчет в соответствии с нормативным методом для учащихся техникумов сложен и требует большого объема вычислений. В связи с этим в учебных целях рекомендуется внести ряд упрощений. Сопротивление отдельных элементов газового или воздушного тракта серийных котлов не рассчитывается, а принимается по литературным данным или имеющимся расчетам, которые для ряда котлоагрегатов приведены в табл. 11.1, 11.2. При изменении паропроизводительности котлоагрегата или вида сжигаемого топлива производится пересчет сопротивлений газового и воздушного тракта в соответствии с упрощенной методикой, рекомендованной нормативным методом. Учащиеся рассчитывают сопротивления только тех элементов тракта, для которых отсутствуют литературные данные, и затем [c.211]

ОСНОВЫ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ГАЗО ВОЗДУШНОГО ТРАКТА [c.315]

Расчет вентилятора. Исходными данными для выбора вентилятора являются требуемые напор и производительность. Полный напор, создаваемый вентилятором, находят как сумму гидравлических сопротивлений воздушного тракта теплообменника [c.266]

Аэродинамическое сопротивление воздушного тракта, необходимое для расчета и подбора вентилятора, складывается из сопротивлений, возникаюш,их па входе воздуха в облицовку, прп проходе через жалюзи и радиатор, при обдуве двигателя и при выходе из-под капота. [c.546]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов производится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия, 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). Коэффициент X при течении продуктов сгорания или воздуха по различным газовоздухопроводам имеет следующие приближенные значения [c.327]

Выбор тягодутьевых машин производится по расходу продуктов сгорания и воздуха, а также сопротивлению газового и воздушного тракта. Дымосос и вентилятор должны иметь производительность, при которой обеспечивается удаление образовавшихся продуктов сгорания и подача воздуха, необходимого для горения при номинальной мощности парогенератора или водогрейного котла. Расход продуктов сгорания и воздуха, необходимого для горения, определяется из теплового расчета парогенератора и водогрейного котла, а сопротивление газового и воздушного тракта — из аэродинамического расчета установки. Учитывая колебания барометрического давления, изменение качества топлива, загрязнения поверхностей нагрева в процессе эксплуатации, технические допуски на отклонения заводских напорных характеристик, при выборе машин их производительность и напор выбирают с запасом. Коэффициенты запаса, рекомендуемые СНиП П-35-76, приведены в табл. 12-2. [c.338]

Целью расчета является определение производительности тяговой и дутьевой установок н перепада давлений в газовом и воздушном трактах. [c.141]

Сопротивления диффузоров и поворотов следует учитывать при расчете систем пылеприготовления и воздушных трактов крупных котлоагрегатов. [c.351]

При аэродинамическом расчете в зависимости от схемы газовоздушного тракта определяют скорости среды в воздуховодах, газоходах, в расположенных в них поверхностях нагрева и в различном оборудовании тракта. Сопротивление воздушного и газового трактов котла зависит от скорости воздуха и газа и сопротивления отдельных участков. Оно определяет необходимые на-228 [c.228]

Аэродинамическим расчетом оценивают сопротивление воздушного и газового трактов печи и подбирают вентиляторы и дымососы. Сопротивление газового тракта (в Па) является суммой сопротивления трения Ар р и местных сопротивлений [c.177]

Если из опыта или расчета известны сопротивления воздушного Нв и газового Яг трактов в реальном режиме (а>1), то в режиме идеальной топки (а=1) сопротивления уменьшатся пропорционально квадрату расхода или с учетом зависимостей (3-17) и (3-18) [c.81]

До сих пор анализировались условия, когда в газовый тракт впрыскивают воду. Рассмотрим теперь случай, когда воздушный регенератор в схеме, изображенной на рис. 3-1, отсутствует, а в водяном экономайзере может происходить парообразование. Будем полагать, что поверхность регенератора бесконечно велика. Для того чтобы исключить возможность возникновения конденсации потока в регенераторе, примем, что температура питательной воды равна 100° С. Все остальные величины сохраним такими же, как при расчетах кривых на рис. 3-2. [c.83]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

Сопротивление воздушного и газового трактов определяют аэродинамическим расчетом. В результате необходимая величина на-нора дымососов составляет до 200—500 кГ/м . [c.235]

Целью аэродинамического расчета котельной установки (расчет тяги и дутья) является выбор необходимых тягодутьевых машин на основе определения производительности тяговой и дутьевой систем и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах. Кроме того, в ходе расчета проводится оптимизация элементов и участков газовоздушного тракта, обеспечивающая минимальные расчетные затраты, а такжё определяются расчетные данные для конструирования газовоздухопроводов. [c.5]

При разработке проектов тепловых электросгапц11Й во все больших масштабах выполняются технико-эконо-мические расчеты их элементов. Это относится к выбору параметров пара, единичных мощностей блоков и резерва, числа регенеративных отборов и температурных напоров в них, давления в конденсаторе и др. Подобные расчеты должны выполняться и для всех элементов газо-воздушных трактов. [c.48]

По найденным значениям В w V определяются сечения газового и воздушного трактов горелки. Скорости движения потоков выбираются с таким расчетом (в первом приближении), чтобы требуемое давление газа и воздуха не превышало возможностей потребителя (да вле-ние газа в сети, давление воздуха, развиваемое дутьевыми вентиляторами, и т. п.). Статический напор воздуха h, требуемый для создания выходной скорости и для преодоления местных сопротивлений, подсчитывается по формуле [c.182]

Так как давление сжатия, обусловливающее первые вспышки, лежит в пределах 20—25 кПсм , то во избежание проникновения горячих газов и пламени в воздушный тракт, уже при указанном противодавлении клапан не должен открываться. Необходимый расчет геометрических размеров клапана при заданном давлении воздуха или определение предельного давления при данных конструктивных размерах можно осуществить на основании уравнения статического равновесия клапана [c.421]

Для оценки дополнительных потерь на тягу и дутье необходимо сначала подсчитать объемы воздуха и дымовых газов. Если из опыта или расчета известны солротивления воздушного Яв и газо- Вого Яг трактов в реальном режиме ( т> >1), то в режиме идеальной топки (ат=1) следующих величин [c.40]

Б книге изложены основы физико-химических процессов, протекающих в топливном, газовом, воздушном и водопаровом трактах современных мощных парогенераторов электрических станций. Рассматривается влияние этих процессов на компоновку и конструкцию парогенераторных установок и их элементов. Описываются конструкции оборудования, излагаются физические основы его расчета. Приводятся сведения по конструкционны.ч материалам, расчету прочности и контролю их в эксплуатации. Рассматриваются основные направления в производстве пара, обеспечивающие высокую экономичность работы современной электрической станции повышение единичной мощности, применение высоких и сверхкритических параметров пара, промежуточный перегрев пара, использование перспективных топлив, блочность конструкций парогенераторов, повышение эксплуатационной надежности работы оборудования. Дано описание мощных парогенераторов ТЭС. Особое внимание уделяется парогенераторам электрических станций с блочной структурой. Излагаются основы генерации пара на АЭС и описьгваюгся конструкции соответствующих парогенераторов. [c.2]

Ниже рассмотрен расчет приточной воздушной стенки зонта (выгородки) на примере МО от загрузочного отверстия печи для плавки вторичного алюминия (другой тип местного отсоса для подобных окон — вытяжной аспирационный шлюз, см. поз. 25.1 и рис. 5, 6). Нагрев металла в печи происходит в результате сжигания природного газа. Для предотвращения окисления металла в печи поддерживается небольшое положительное давление (10—30 Па). Плавильные газы частично поступают в помещение через загрузочное отверстие печи (закрываемое подъемным шибером), частично отсасываются через газовые тракт. У печи, перед ней и над ней непрерывно производятся технологические операции, поэтому постоянный зонт над рабочим отверстием устроить нельзя. Было испытано несколько конструкций зонта с подвижной передней стенкой. Работали они неэффективно из-за значительных колебаний температуры плавильных газоб, выходящих из печи (от 20 до 400 °С в течение 1—2 мин). В результате металл коробился, а усиление конструкции или устройство термоизоляции оказалось нерациональным из-за значительного увеличения массы подвижных частей при относительно малой прочности каркаса печи. Кроме того, самые интенсивные газовыделения происходят при открытом шибере и отведенном от печи зонте (при сдвигаемой конструкции зон га) или опущенной стенке его (при конструкции зонта с подвижной передней стенкой). Такие условия наиболее подходят для устройства местного отсоса над рабочим отверстием печи в виде зонта-козырька или выгородки с передней приточной воз душной стенкой (рис.29). Остальные стенки зонта, находящиеся вне зоны переменных температур и технологических операций, металлические. Воздушная стенка не мешает ведению технологического процесса, не вы-ходит из строя под действием газов и переменной температуры, не имеет сложного привода, необходимого для подвижного зонта. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...