Регулирование нагрузки котлов

Обычно сопротивление решетки принимается в пределах 40-50% сопротивления слоя при 50%-ном регулировании нагрузки котле без добавления рециркулирующих газов. При более глубоком регулировании нагрузки и отсутствии газов рециркуляции сопротивление решетки должно быть еще большим. Рекомендации по расчету сопротивления решетки изложены в гл. 1. [c.274]

РЕГУЛИРОВАНИЕ НАГРУЗКИ КОТЛОВ [c.313]

Регулирование нагрузки котла ТЭЦ НПО ЦКТИ в небольших пределах 10-20% производилось изменением температуры слоя. Для значительного снижения производительности котла до 70% уменьшалась его высота, тем самым выводились частично или полностью поверхности нагрева из слоя. Коэффициент подачи воздуха увеличивался до 1,8-2,0, т.е. при низком свободном слое охлаждение его до требуемой температуры осуществлялось избыточным воздухом. [c.314]

Нежелательно устанавливать на котле газогорелочные устройства завышенной производительности, так как это резко уменьшает диапазон регулирования нагрузки котла. Выбор газогорелочного устройства должен быть тесно увя- [c.135]

В пределах необходимого диапазона регулирования нагрузки котла, работающего на газе, должна быть обеспечена устойчивая работа газовых горелок без отрыва пламени и проскока его внутрь горелки. Скорость выхода смеси газа с воздухом из горелки должна превышать скорость воспламенения газа. Кроме того, должна быть исключена возможность проникновения пламени в трубопровод газовоздушной смеси путем установки огнепреградителей, автоматических клапанов, отключающих газ при понижении давления газа или воздуха. При проскоке пламени необходимо выключать подачу газа на горелки и после ее остывания выявить и устранить причину проскока и лишь после этого повторно разжечь горелку. [c.179]

Тягодутьевые установки выбираются для котла в соответствии с аэродинамическим расчетом, выполняемым заводом-изготовителем с запасами против расчетных значений параметров 10% по подаче (производительности) и 15% по напору (давлению). Эти запасы включают также необходимые резервы в характеристиках мащин для целей регулирования нагрузки котла. [c.87]

Чаще всего применяются форсунки с нерегулируемой площадью проходного сечения распылителей. В этом случае регулирование нагрузки котла осуществляется за счет изменения давления мазута и включением в работу определенного количества форсунок. Число и тип форсунок выбираются в зависимости от мощности котла. [c.61]

В соответствии с проектом два модуля котла будут работать на одну газовую турбину. Для ПГУ мощностью 635 МВт разработан проект турбины мощностью 50 МВт. Расчетная температура газов-на входе в турбину равна 870 °С. В первом цикле предусмотрена одна двухвальная турбий мощностью 530 МВт со следующими параметрами пара температура 538/538 °С, давление 16,5 МПа. Технология регулирования нагрузки заключается в поддержании постоянными высоты псевдоожиженного слоя и расхода воздуха от компрессора ГТУ при изменении отношения топливо — воздух и температуры в слое. [c.21]

Наиболее простым способом регулирования вентиляторов и дымососов в соответствии с требуемым расходом для данной нагрузки котла является регулирование шибером в [c.30]

Конструкция горелочных устройств и выбранные скорости сред при номинальной нагрузке должны обеспечить регулирование производительности котла от 100 до ()0°/о без отключения отде,льных горелок или пылесистем. [c.57]

При практическом осуществлении системы автоматического регулирования необходимо уменьшить время запаздывания регулируемого параметра, т. е. по возможности ускорить реакцию регулятора при изменении режимов работы котла, а кроме того — стабилизировать возмущения, действующие на пароперегреватель как со стороны топочного устройства, так и в результате изменения расхода пара. В связи с этим в полностью автоматизированных котлах важное значение приобретает работа регулятора тепловой нагрузки, поддерживающего соответствие между нагрузкой котла и подачей топлива и воды. При выборе способа регулирования температуры перегретого пара учитывается также диапазон и надежность способа регулирования. [c.213]

Можно спроектировать погруженные в слой поверхности таким образом, чтобы использовать расширение слоя при увеличении скорости ожижения для повышения нагрузки котла. Так как коэффициент теплопередачи в верхней, более разреженной зоне ниже, чем в слое, это потребует большего количества труб в пучке, чем когда они были бы полностью погружены в слой для того чтобы достичь более точного регулирования при этом способе, необходимо трубный пучок делать наклонным, что, однако, увеличивает высоту слоя. [c.315]

С целью обеспечения пуска котла 9 т/ч и регулирования его нагрузки воздушный короб газораспределительной решетки разделен на три секции с самостоятельными воздухоподводящими трубами. Первая зона обеспечивает воздухом 64% площади решетки, в этой зоне нет погруженных в слой труб. Эта часть слоя находится постоянно в работе и является первой пусковой секцией. Две другие секции занимают оставшиеся 36% площади решетки и в них расположены поверхности нагрева. В процессе работы котла одну или обе эти секции можно отключить и таким образом регулировать нагрузку котла в диапазоне от 100 до 22%. [c.317]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха. [c.318]

При достижении нагрузки котла 40% от заданной следует включить автоматику безопасности и автоматику регулирования процесса горения. [c.163]

Основным преимуществом топок с ЖШУ является возможность экономичного сжигания малореакционных топлив типа АШ, Т и СС. Величина в топках с ЖШУ ввиду более высоких температур в зоне горения на 30 % ниже, чем в топках с ТШУ. Габариты топки при высоких значениях получаются меньше. Уплотнение нижней части топки исключает присосы в ней воздуха. Кроме того, у таких топок меньше абразивный износ поверхностей нагрева и расходы на золоулавливание. Получаемый шлак в виде гранул может быть использован в строительных конструкциях и при дорожных работах. Однако топки с ЖШУ отличаются большой конструктивной сложностью и повышенными затратами на изготовление более энерго- и металлоемкими установками системы пылеприготовления с промежуточным бункером потерями с теплотой жидкого шла-ка большой чувствительностью к качеству топлива, небольшим диапазоном регулирования нагрузки котла (100—70 %) повышенным выбросом оксидов азота в атмосферу. [c.75]

Секционирование топки является основным способом расширения диапазона регулирования нагрузки котлов. Для понижения нагрузки котла температура во всех слоях уменьшается до минимального допустимого уровня (рис. 6.8). После этого в одну из секций прекращается подача топлива и затем слой осаждается. В оставших- [c.315]

Преимуществом котлов ТВГМ по сравнению с котлами ПТВМ является возможность организации искусственной тяги, что обеспечивает большую гибкость регулирования нагрузки котла. Наличие дымососа при П-образной компоновке позволяет повысить скорость в конвективной части котла, что увеличивает коэффициент теплопередачи, а следовательно, и к. п. д. котла. [c.14]

Для обеспечения хорошего регулирования нагрузки котла, снабженного топкой с жидким шлакоудалением, требуется, чтобы в шлаке плавильного пространства аккумулировалось как можно меньше тепла. Слишком большая аккумулирующая способность зашлакованных стен плавильного пространства ухудшает возможности быстрого изменения нагрузки, даже у современных вертикальноводотрубных котлов, отличающихся малым водяным объемом. Это обстоятельство проявляется особенно при снижении потребления пара [Л. 33]. [c.326]

Сравнение способов регулирования. На фиг. 329 изобрал<ены кривые расхода энергии при разных способах регулирования вентиляторов, в частности дросселем, двухскоростным электродвигателем совместно с дросселем, гидромуфтой, направляющим аппаратом, а также при идеальном регулировании изменением числа оборотов. При высокой подаче в пределах 80— 100% полной регулирование лопатками наиболее экономично (после идеального регулирования изменением числа оборотов). При меньших подачах регулирование лопатками оказывается средним по экономичности между чисто дрсксельным и гидромуфтами или двухскоростным электродвигателем. По данным Теплоэлектропроекта при регулировании нагрузки котла в пределах 100— 70% от полной направляющие аппараты и гидромуфты примерно одинаково экономичны. Если котел работает 6 500 час. в году, ожидаемая экономия электроэнергии составляет около 26% при регулировании гидромуфтами и около 30% при регулировании направляющими аппаратами по сравнению с дроссельным регулированием. При большем снижении нагрузки преимущество приобретает регулирование гидромуфтами. [c.504]

Топки газомазутных котлов рассчитываются пока на тепловые напряжения объема и поперечного сечения, сопоставимые с принятыми в топках для твердого топлива. Только в последних проектах принимаются напряжения топочного объема Q/K= (350—400)-10 ккал1м -ч (до ширм). Обычно устанавливают большое количество горелок ограниченной тепловой производительности. С этим связано увеличение необходимой аппаратуры автоматики и усложнение схемы регулирования нагрузки котла. В связи с этим разрабатываются крупные мазутные форсунки с регулированием их производительности в широких пределах. [c.16]

Схемы с первичным регулированием нагрузки котла обладают относительно неблагоприятными характеристиками. Изменение паропроизводительности котла происходит с явным запаздыванием, даже если сигнал задания по мощности Хлг вводится с опережением, так как его отработка связана с последовательностью инерционных процессов с горением, теплопе- [c.336]

Характеристика дьшососов и дутьевых вентиляторов выбирается с учетом запасов лротив расчетных величин 10% по производит, и 15% по напору. Указанные запасы включают также необходимые резервы в характеристиках машин для целей регулирования нагрузки котла. [c.97]

Характеристика дымососов и дутьевых вентиляторов выбирается с учетом запасов против расчетных значений 10 % по производит, и 20 % по напору для дымососов и 15 % по напору для вентиляторов. Указанные запасы включают также необходимые резервы в характеристиках машин для целей регулирования нагрузки котла. [c.104]

Необходимый для горения воздух подается в котел через горелки индивидуальными вентиляторами, число которых равно числу горелок (рис. 7-7). Водогрейные котлы снабжаются автоматикой электронного типа, которая поддерживает заданное значение температуры воды иа выходе и нужное соотношение топливо — воздух. Регулирование нагрузки котлов производится отключением или включением горелок, а более точная подрегулировка — нодачен топлива на две постоянно работающие горелки. Подробнее о конструкции водогрейных котлов см. [Л. 9]. [c.192]

Эффективность. Исследования показали, что благодаря установке утилизатора из двух последовательно подключенных по подпиточной воде и уходящим газам теплообменников на серийном котле Д721А его КПД превысил 95% пои снижении температуры уходящих газов до 80 С. Регулирование нагрузки котла в пределах от 50 до 100% вызывает изменение КПД не более чем на 1%, в то время как на котле без утилизатора это измс-менение достигает 8%. [c.154]

При выборе диапазона регулирования температуры пара должны приниматься во внимание лишь те факторы, которые не зависят от качества работы обслуисивающего персонала. Таким образом должны учитываться изменения температуры пара, зависящие от величины нагрузки котла, от колебаний качества сжигаемого топлива и изменения температуры питательной воды в небольших пределах [c.63]

Так как наиболее существенное влияние на температуру перегретого пара оказывает изменение нагрузки котла, то при расчётном установлении диапазона регулирования считается достаточным определение лишь изменения температуры пара при заданной температуре питательной воды и принятом сорте топлива при нагрузках котла, начиная от минимально допустимой по условиям устойчивого горения данного видатоплива, которая обычно принимается в размере 60 /о от производительности котла, вплоть до полной величины последней. На фиг. 44 приведены результаты расчётного определения изменения температуры перегретого пара в зависимости от нагрузки для одного из котлоагрегатов последней конструкции производительностью 200 mjna при давлении 35 ama с конвективным пароперегревателем, Как видно из приведённого графика, изменение температуры перегретого пара у этого котла при работе на подмосковном угле, выключенном регуляторе перегрева и изменении нагрузки от 60 до 100"/о не превосходит 25° С. [c.63]

До 1972 г. завод применял в качестве регулирующего устройства для мазутных котлов регулирующий клапан типа 810-650-Р , который изготавливался Веиюковским арматурным заводом для воды. Профиль проходного отверстия в шибере этого клапана выполнялся по заданию конструкторского бюро ЗиО, Чтобы обеспечить качественное регулирование тепловой нагрузки котла при работе разного количества форсунок, заданный профиль проходного отверстия в клапане должен иметь конструктивную характеристику (зависимость проходного сечения клапана от хода его шибера), обеспечивающую необходимую расходную характеристику клапана (зависимость расхода мазута через клапан от хода его шибера). [c.48]

При изменении нагрузки котла (изменении мощности блока) необходимо изменить суммарную тепловую мощность горелок, а следовательно, и каждой горелки, варьируя количества подаваемого топлива и воздуха. Обычно производительность отдельной однопоточной (по вторичному воздуху) горелки удается регулировать в диапазоне 100—60%- На двух поточных вихревых горелках удается увеличить диапазон регулирования до 100—507о- [c.138]

В современных котлах средней мощности с относительно небольшим водосодержанием применяют общеизвестные двухимпудьсные системы регулирования ЦКТИ с двумя независимыми чувствительными элементами, один из которых воспринимает отклонения нагрузки котла (основной импульс), а второй — изменение уровня воды в барабане [c.212]

Эксплуатация ряда котлов подтверждает полученные цифры, хотя полной ясности в этом вопросе нет. В докладе [47] указано, что в топке котла, сжигающей низкосортный битуминозный уголь мельче 15 мм в смеси со шлаком и золой от других котлов, сначала были установлены только вертикальные трубы. Интенсивность износа их гибов превышала 1-1,2 мм за 1000 ч. Через год их заменили рядом наклонных труб (угол с горизонтом около 30°), так чтобы часть трубы находилась над слоем, а часть в слое на расстоянии, превышающем 400 мм от решетки (в целях регулирования нагрузки). Износ превысил 1,4 мм за 1000 ч. Тем не менее путем использования противоизносных устройств удалось обеспечить наработку 12700 ч до замены этих труб. Всего котел проработал более 53 тыс. ч. [c.81]

Почти аналогичная реконструкция выполнена и на котле ДКВР-6,5-13. Первоначально для обеспечения широкого диапазона регулирования нагрузки его топка была разделена кирпичной стенкой [c.195]

Во второй конвективной шахте котла размещены вторая ступень пароперегревателя, первая ступень промперегревателя и экономайзер. Далее по ходу газов расположен трубчатый воздухоподогреватель. Благодаря установке ширмовых пароперегревателей в топке температура свежего пара и пара промежуточного перегрева не меняется при изменении нагрузки котла. Установлены также впрыскивающие пароохладители для регулирования температуры пара в диапазоне нагрузок, 60-100%. Воздухораспределительная решетка охлаждается [c.241]

Регулирование температуры в реакторе пиролиза производится изменением соотношения топливо - горячая зола с помощью зонового делителя по температуре газов за топкой. Изменение нагрузки котла в пределах 30-35% производится изменением подачи горячего полукокса аэропитателем с соответствующей корректировкой подачи в реактор исходного топлива для поддержания в заданных пределах уровня топлива в реакторе полукоксования. Для глубоких разгрузок котла необходимо отключение отдельных предтопков полностью. По фронту котла в зависимости от его единичной производительности должно устанавливаться несколько модулей (не менее двух). [c.259]

При регулировании изменением температуры слоя температура в топке может меняться в ограниченном интервале 750-950°С, определяемом в основном маркой угля. Для высокосернистых топлив температурные границы еще более сужаются (800-900°С). При изменении температуры слоя от 950 до 750°С и средней температуре стенки трубы 100°С (трубы включены в систему отопления) температурный напор уменьшается от 850 до 650 С, а тепловой поток к погруженным в слой поверхностям только на 24%. При размещении в слое испарительных труб, имеющих среднюю температуру стенки около 200°С, изменение теплового потока составит около 27%, а для пароперегре-вательных труб со средней температурой стенки 450 С - 40%. В первых двух случаях примерно пропорционально изменению теплового потока снизится и нагрузка котла (при соответствующем уменьшении расхода топлива, естественно), в третьем случае - снизится перегрев. Уточнения, связанные с изменением коэффициента теплопередачи, КПД котла (потерь теплоты с уходящими газами) и т.д,, являются величинами второго порядка. [c.314]

Рис. 6.8. Процесс регулирования нагрузки чешрехсекцион-ного котла с погружными испарительными трубами

Котел 140 т/ч ТЭЦ Афферде (ФРГ) первоначально эксплуатировался в основном в диапазоне частичных нагрузок при работе от двух до пяти секций. Пять работающих секций обеспечивают 105% производительности котла, но такая мопцюсть требовалась только в период его наладки. Регулирование нагрузки в диапазоне 30-105% при постоянной температуре перегретого пара производилось ступенчато. Прежде всего изменялась температура слоя. Скорость изменения нагрузки при этом составляла от 3 до 5% в минуту. Если отключенная секция находится в состоянии резерва, т.е. температура слоя в ней достаточна для воспламенения угля (не ниже 650°С), то такая секция может быть пущена посредством ожижения слоя и подачи на него угля и в ней может быть набрана полная мощность за 4 мин. Чем температура резервного слоя выше, тем быстрее в нем будет поднята нагрузка, и наоборот. [c.316]

При регулировании с помощью обмена частиц ме.жду зонами горения и теплообмена слой разделяется на неохлаждаемую трубами зону, в которой происходит горение топлива при потоянной температуре, и зону теплообмена с погруженными в нее трубами. Регулированием расхода воздуха достигается обмен материалом между зонами, поддерживающий постоянную температуру в зоне горения при различных нагрузках котла. [c.317]

Следует, однако, отметить, что до тех пор, пока нагрузка котла не достигнет 40% заданной, кочегар в основном должен наблюдать за работой топки котла ДКВР, вручную регулируя качество и интенсивность горения газа, принимать меры в случае отрыва факела, прекращения подачи газа или остановки дутьевого вентилятора. По достижении указанной нагрузки котла кочегар обя-зан включить в работу автоматику безопасности и регулирования процесса горения. [c.131]

Последним этапом испытаний является проверка чувствительности котла по качеству пара к нестационарным режимам эксплуатации котла, к повышению и внезапному снижению паровой нагрузки и резким колебаниям давления в общем паропроводе и т.д. Влияние этих факторов проверяется при нормальной паровой нагрузке котла и нормальном уровне воды в барабане. Размер и характер подобных испытаний должны соответствовать особенностям режима последующей эксплуатации котла. На основании выполненной работы составляется режимная карта водно-химического режима котла с приложением его продувочной характеристики и тарировочной кривой для узла регулирования размера продувки. В случае ограничения паропропзводителшо сти котла по качеству выдаваемого им пара или чрезмерно высокого размера продувки даются рекомендации о путях конструктивного совершенствования паросеперационной схемы. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...