Коэффициенты трения и интенсивности изнашивания

Коэффициент трения, интенсивность изнашивания и контактная жесткость стыков в значительной мере зависят от степени шероховатости поверхностей. Минимум на кривых зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шеро.ховатости объясняется двойственной молекулярно-механической природой трения и механизмом усталостного изнашивания. Минимальные значения коэффициента трения и интенсивности изнашивания материала соответствуют равновесной шероховатости, которая воспроизводится в процессе длительной эксплуатации. Предложенный расчет позволяет определить комплексный критерий Д, соответствующий равновесной шероховатости, по известным физико-механических характеристикам пар трения и приложенной нагрузке. [c.102]

Определение коэффициента трения и интенсивности изнашивания образцов с покрытием, работающих в паре трения при фрикционном разогреве, описано в ГОСТе [1701. Стандарт [171] устанавливает методику оценки коэффициента трения скольжения материалов и покрытий для узлов трения при ударе. Методы оценки противозадирных свойств металлических покрытий в сочетании со смазочными материалами регламентированы стандартом [172]. Расчет прочности адгезионной связи, возникающей при трении, нужно проводить в соответствии с [173]. [c.104]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ТРЕНИЯ И ИНТЕНСИВНОСТИ ИЗНАШИВАНИЯ [c.90]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ТРЕНИЯ И ИНТЕНСИВНОСТЬ ИЗНАШИВАНИЯ 91 [c.91]

Сложный комплекс процессов, протекающих на фрикционном контакте, приводит к сложной и неоднозначной зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от скорости скольжения, которая по существу является их зависимостью от температуры [2, 4, 8, 9, 14, 33, 34,35 и др. ] [c.123]

Фрикционно-износные характеристики материалов в натурном узле трения, которые определяются комплексом параметров, зависящих от режима работы и конструкции тормоза или муфты, могут несколько отличаться. При этом обычно в натурном узле коэффициент трения и интенсивность изнашивания несколько меньше, чем показанные на рис. 35 и в табл. 13. [c.185]

Выходные характеристики пар трения (коэффициент трения / и интенсивность изнашивания / на каждом этапе испытаний сложной системы зависят от величины параметров-нагрузки, скорости, времени и т.п. —p, pi..... [c.183]

Универсальная машина трения УМТ-1 предназначена для получения зависимостей коэффициента трения и интенсивности изнашивания материалов от температуры и нагрузки при сухом и граничном трении. Благодаря применению УМТ-1 ускоряется подбор пар трения для проектируемых фрикционных узлов и замена материалов в серийных конструкциях на более износостойкие. [c.187]

Разработанный в Институте машиноведения АН СССР метод испытания материалов на фрикционную теплостойкость дает возможность осуществить различные температурные режимы за счет изменения скорости скольжения и удельного давления. Метод позволяет оценить изменение коэффициента трения и интенсивности изнашивания испытуемых материалов, составляющих трущуюся пару, в зависимости от температуры трения и определить предельную температуру, при которой пара трения становится неработоспособной — один или оба материала разрушаются. [c.119]

Способность пары трения сохранять в допустимых пределах коэффициент трения и интенсивность изнашивания в широком диапазоне температур, называется фрикционной теплостойкостью. Испытания мате- [c.119]

В табл. 1.20 сопоставлены коэффициенты трения и интенсивность изнашивания J различных самосмазывающихся пластиков, полученных при различных скоростях и нагрузках. Так как исследованные свойства зависят от режимов эксплуатации, температуры, условий контактирования, [c.58]

Уравнения зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания материалов пары трения от температуры Уравнение изменения нагрузки в про-цессе трения [c.299]

Зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания при трении со смазкой по методике [34] даны в работе [54]. При этом критические температуры были близки полученным по стандартной методике для оценки температурной стойкости граничных смазочных слоев на четырех- [c.302]

Влияние смазочной среды на процесс трения многодисковой фрикционной муфты отражается на значении коэффициента трения, температуре и износе трущихся поверхностей. Если в расчетах используются экспериментальные зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания, полученные при модельном эксперименте на конкретном сочетании материалов пары трения и смазки, то влияние смазки на трение и износ учитывается по существу автоматически. Влияние среды на температуру фрикционных элементов проявляется через изменение теплофизических характеристик пары трения и теплоотдачи между трущимися деталями и смазкой [34, 42, 54 и 55]. [c.319]

В связи с тем что обычные смазки при высоких температурах применять нельзя, очень большое значение при работе сопряжений деталей машин имеет термически активируемая адгезия (или схватывание) материалов. В подвижных сопряжениях она может являться причиной высоких значений коэффициента трения и интенсивного изнашивания, в неподвижных сопряжениях адгезия может приводить к прочному соединению находящихся в контакте поверхностей и невозможности вследствие этого разбирать сопряжения машин после работы. [c.3]

На коэффициент трения и интенсивность изнашивания полимеров может оказать влияние гамма-облучение [44J. При увеличении дозы облучения полиэтилена коэффициент трения и интенсивность изнашивания снижаются. Дальнейшее увеличение дозы облучения приводит к ухудшению антифрикционных характеристик полимера и переходу от пластического оттеснения материала к микрорезанию. [c.106]

Ряд интересных особенностей фрикционного взаимодействия связан с характером поведения тонких поверхностных слоев полимерных материалов при фрикционном взаимодействии. По-видимому, наиболее явно роль фрикционного переноса проявляется при трении и изнашивании полимеров и материалов на их основе [25]. Вид и кинетика образования пленок переноса у полимеров определяют их коэффициент трения и интенсивность изнашивания, в особенности в контакте с металлами, когезионная энергия которых значительно выше, чем у полимеров. При исследовании трения и изнашивания полимерных материалов выявлена связь фрикционных характеристик с такими фундаментальными характеристиками материалов, как энергия связи, спектры поглощения электромагнитного излучения и т. д. В этой связи чрезвычайно интересно открытие у полимерных материалов явления аномально низкого трения (Е. А. Духовской, А. А. Силин и др.), возникающего при облучении их поверхностных слоев частицами высокой энергии. Это открытие в явном виде обнаруживает связь основных характеристик фрикционного взаимодействия с энергетическим состоянием поверхностного слоя твердого тела. Указанная связь прослеживается и при обработке по>гр-хностных слоев такими высокоэнергетическими методами, как ионная имплантация, лазерное, электронное и ионное облучение. [c.30]

В качестве добавок в смазочный материал использовали неорганические соли металлов. Некоторые из них (соли олова, меди, алюминия, палладия и др.) обеспечили очень низкий коэффициент трения и интенсивность изнашивания пары сталь—сталь при трении в глицерине. Этот факт иллюстрирует перспективы дальнейшего изучения металлоплакирующих смазочных материалов, содержащих не только дисперсные металлы, но и их соединения [45]. [c.71]

При полном анализе трибологических процессов в числе выходных параметров ТС учитывается такой важный параметр, как коэффициент трения. Он является результатом комплекса физико-химических процессов, сопровождающих трение двух тел, поэтому его нельзя отнести к какой-либо одной детали, одному материалу. Аналогично нельзя отнести к одному элементу ТС характеристики износостойкости (скорость изнапшвания, интенсивность изнашивания), так как они зависят от свойств всех элементов трибосистемы. Согласно современр1ым положениям трибологии коэффициент трения и интенсивность изнашивания являются нелинейными функциями физико-механических свойств материалов пары трения, условий работы (вид смазки, свойства и температура окружающей среды) и режимов трения (скорость относительного движения, контактное давление). [c.8]

Трнботехнические характеристики материалов существенно зависят от температуры окружающей среды. На рис. 1,2 приведены температурные зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания некоторых композиций при трении по стальному закаленному контртелу из стали 45 без смазки при давлении 3 МПа и скорости скольжения 1 м/с. [c.28]

Полиамиды имеют довольно низкий коэффициент трения и по этому показателю уступают только фторопласту и полиформальдегиду, однако по износостойкости и несущей способности превосходят их. Для улучшения прочностных свойств полиамиды армируют, а для снижения коэффициента трения и интенсивности изнашивания наполняют твердыми смазочными материалами (фафит, M0S2, кокс и др.). В табл. 1.9 приведены состав и физико-механические свойства композиционных материалов на основе полиамидов [14 . [c.30]

В чистом виде полиимиды обладают плохими антифрикционными свойствами (коэффициент трения 0,6-0,7), которые резко улучшаются при введении твердосмазочных наполнителей - коэффициент трения снижается в 5-10 раз. На рис. 1,3 приведены зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от контактного давления для композиционных материалов ПАМ15-69 и ПАМ50-69 при температуре 180°С. Коэффициенты трения с увеличением нагрузки снижаются, достигая минимума при давлении 7-8 МПа, затем незначительно увеличиваются. Интенсивность изна1иивания монотонно повышается с увеличением контактного давления, повышение скорости скольжения также вызывает увеличение интенсивности изнашивания. Коэффициент трения материалов на основе полиимидов с увеличением скорости скольжения снижается. [c.32]

Аналогичные результаты получены при исследовании влияния шероховатости металлических поверхностей на трение и изнашивание П. Т. Ф. Е. (тефлона) [136]. Показано, что состояние поверхности образцов из тефлона практически не оказывает влияния на коэффициент трения, поскольку тефлон быстро прирабатывается к сопряженному металлическому образцу. Зависимость коэффициента трения и величины весового износа тефлона от шероховатости металлических поверхностей имеет минимум, причем для обеих зависимостей положение минимума соответствует оптимальному значению параметра в пределах от 0,2 до 4 мкм (удельное давление 300 кг1см , скорость 1 м1сек). Таким образом, для пар металл — полимер так же, как для пар металл — металл, зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шероховатости металлического контртела имеет минимум в некотором диапазоне изменения степени шероховатости. [c.9]

Рис. 29. Коэффициент трения / и интенсивность изнашивания hlAs в зависимости от давления д при вытирании канавки в баббите

Машину И-47-К-54 или МФТ-1 и УМТ-1 обычно используют для определения фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и новому ГОСТу. Фрикционная теплостойкость — это свойство пары трения сохранять неизменными коэффициент трения и интенсивность изнашивания в широком диапазоне температур, возникающих при трении. Широкий диапазон изменения скорости скольжения и температуры, возможность испытаний при разных давлениях и взаимном перекрытии, возможность определения кинетики изменения коэффициента трения и интенсивности изнашивания в зависимости от температуры позволяют использовать машину И-47-К-54 для исследовательских целей — изучения свойств фрикционных материалов и влияния отдельных факторов на трение и изнашивание. [c.143]

Зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры определяют по методике РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80 на машине трения типа И-47-К-54 по методике, описанной выше (ра = 0,6 МПа, в тах = = 600° С). [c.166]

В зависимости от конкретных условий применения ФАПМ для уточнения значений коэффициента трения и интенсивности изнашивания дополнительно проводят модельные испытания на фрикционную теплостойкость и теплоимпульсное трение [9, 21, 23, 33, 35, 36, 37]. [c.166]

Зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры рассматриваемых ФАПМ представлены на рис. 35 и табл. 13. [c.180]

Рис. 24. Зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры I - спеченый порошок, материал ФМК-11, 2 -фрикционный асбополимерный материал ФК-24А в паре с легированным чугуном

На рис. 2 и 3 показаны зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры трения для фрикционных материалов трех различных марок при трении по чугуну ЧНМХ. [c.121]

Влияние температуры на фрикцион-но-износные свойства. Зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры представлены в табл. 4.10 и 4.11. Коэффициент трения определяли на машине трения ИМ-58 при давлении 1 МПа и скорости скольжения 10 м/с в режиме циклического теплоимпульсного взаимодействия трущихся поверхностей. Условия испытаний с учетом указанных выше критериев хорошо моделируют реальные условия работы фрикционных материалов в натурных узлах трения при легких и средних температурных режимах работы. [c.283]

А. А. Благонравова АН СССР разработаны системы уравнений ТДТИ. Системы состоят из уравнения динамики, законов изменения коэффициента трения и интенсивности изнашивания от максимальной температуры, полученных в результате унифицированных испытаний на фрикционную теплостойкость (ГОСТ 23.210—80), за- [c.297]

Некоторые данные по фрикционному поведению полимеров при граничной смазке приведены в работе Эванса [170]. В ней отмечено, что смазки снижают коэффициент трения и интенсивность изнашивания аморфных полимеров в контакте с металлом за счет пластификации полимера. Коэффициент трения повышается в тех случаях, когда наблюдается взаимная растворимость полимера и смазки. Смазка кристалличных полимеров увеличивает интенсивность их изнашивания в тех случаях, когда она препятствует фрикционному переносу. [c.56]

Наряду с указанными работами выполнено большое число исследований, посвященных формированию специфических поверхностных структур при трении материалов на основе полимеров, в частности, наполненных закисью меди фторопласта-4 и ноликапроамида, по стали. При этом наблюдалось образование медной пленки на поверхности трения, снижение коэффициента трения и интенсивности изнашивания по сравнению с ненаполненными композициями в различных средах. Кроме того, ряд положительных результатов получен при трении полимерных композиций, модифицированных солями меди (например, формиатами или оксалатами меди), у которых образование пластичных поверхностных структур происходит при термическом разложении модификатора на пятнах контакта [25]. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...