Анализ внутренних силовых факторов

Определению потенциальной энергии предшествует анализ внутренних силовых факторов, возникающих в брусе. Этот анализ производится, как известно, при помощи метода сечений и завершается построением эпюр изгибающих и крутящих моментов, а, в тех случаях, когда это необходимо — построением эпюр нормальных и поперечных сил. [c.168]

Анализ внутренних силовых факторов показывает, что различие двух рассматриваемых случаев нагружения сводится к возникновению в первом из них кроме продольной силы и изгибающих моментов также и поперечных сил. Так как влияние последних при расчете на прочность обычно не учитывают, то принципиальных различий рассматриваемые варианты нагружения не имеют. [c.147]

АНАЛИЗ ВНУТРЕННИХ СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ [c.151]

Рис. 9.13. Правила знаков при анализе внутренних силовых факторов

Б. Анализ внутренних силовых факторов в поперечных сечениях витков цилиндрической пружины. Во многих практически встречающихся случаях винтовые пружины бывают нагружены по концам, причем нагрузка сводится к силам Р, направленным по оси 2 пружины, и парам 9) , действующим в торцовых плоскостях, перпендикулярных оси z. [c.75]

Строятся эпюры внутренних силовых факторов и из их анализа определяется опасное сечение. [c.75]

Таким образом, предлагаемая методика дает надежные результаты анализа изгиба и устойчивости равномерно нагруженных замкнутых в вершине пологих оболочек вращения с учетом реологических свойств материала. Полученные данные отражают влияние геометрических параметров (высота над плоскостью, переменность толщины), условий опирания краев на формоизменение характер перераспределения внутренних силовых факторов в процессе ползучести и время осесимметричного выпучивания оболочек. [c.68]

При анализе предельного равновесия элемен гов конструкций в качестве внутренних параметров состояния принимают обобщенные внутренние силовые факторы и скорости обобщенных перемещений. Условие пластичности и ассоциированный закон течения также формулируют в обобщенных факторах. Примеры использования статической и кинематической теорем приведены в работах [10, 26, 43]. [c.106]

Формулой (6.3.3) неудобно пользоваться для определения касательных напряжений. При решении задач мы обычно сначала методом сечений определяем внутренний силовой фактор, а йотом уже по нему находим соответствующие напряжения. Такой алгоритм мы уже успешно использовали при анализе растяжения-сжатия бруса в гл. 4. Поэтому необходимо иметь формулу, связываюш,ую г с кру-тяш,им моментом М . Для этого введем в сечение бруса полярные координаты /3, а (рис. 6.17). Тогда, по введенному в гл. 2 правилу индексации касательных напряжений, г = Тха- В п. 2.3.1 кру- [c.131]

Анализ эпюр внутренних силовых факторов и несущей способности вала показал, что опасными при направлении осевой силы Fa в сторону опоры Б являются сечения [c.106]

На втором этапе после создания опытной конструкции проводятся экспериментально-расчетные исследования. Анализируется нагруженность элементов самосвала при движении и разгрузке. При этом такой анализ рационально проводить не только по напряжениям, которые являются многокомпонентными, но и по внутренним силовым факторам. Это позволяет оценивать силовое взаимодействие элементов, выделять доминирующие усилия и целенаправленно изменить их, используя уточненные расчетные схемы. В результате экспериментально-расчетных исследований определяются моменты, закручивающие раму при разгрузке самосвала с перекосом, и оценивается устойчивость самосвала. [c.80]

Более детальный анализ характера нагружения и значений внешних усилий, действующих на раму при движении автомобиля, затруднен из-за необходимости одновременной записи большого числа параметров процессов. Однако некоторые особенности характера нагружения и взаимодействия отдельных элементов несущих систем можно оценивать и по меньшему числу одновременно записываемых параметров процессов, анализируя не деформации в отдельных точках, а значения внутренних силовых факторов в отдельных сечениях рамы и усилия на отдельных элементах несущей системы, например на рессорах. [c.162]

Анализ погрещностей при определении внутренних силовых факторов, связанных с плохой обусловленностью систем линейных уравнений, а тем более с установкой датчиков, показывает, что они в большой мере зависят от выбора точек замера деформаций по контуру поперечных сечений. Хотя критерии хорошей обусловленности могут быть получены только путем просчетов различных вариантов расположения точек замеров по контуру конкретных сечений, а зоны концентраций напряжений — путем расчета конкретных узлов и соединений от основных нагрузок, однако накопленный опыт позволяет дать общие рекомендации по расположению датчиков на тонкостенных стержневых элементах несущих систем самосвала. [c.213]

Прежде чем конкретизировать рекомендации, поясним разницу понятий — точка замера и датчик. Если в зоне, где установлен датчик, влияние деформаций контура на напряжения невелико (местные напряжения не превышают 5—1% основных), то замеряемое этим датчиком напряжение непосредственно используют при оценке усилий, и понятия датчик и точка замера идентичны, ели местные напряжения заметно влияют на оценку внутренних силовых факторов для стержня, то для разделения местных и основных напряжений, как это ясно из анализа напряженно-деформированного стержня-оболочки, можно использовать два тензометрических датчика, установленных одном сечении на обеих поверхностях профиля симметрично относительно срединной поверхности. Тогда при оценке внутренних силовых факторов для основного нагружения используют полусумму замеров этих датчиков, а точкой замера является точка срединной поверхности между датчиками. При оценке внутренних силовых факторов от стесненного кручения отдельной полки используют полуразность показаний, а точкой приведения является один из датчиков. [c.214]

Анализ эпюр внутренних силовых факторов с целью определения опасного или предположительно опасных поперечных сечений. 396 [c.396]

Строим эпюры внутренних силовых факторов. При построении линейных зависимостей достаточно иметь две точки в пределах участка, которые уже вычислены нами. При построении нелинейной зависимости (как это получено для изгибающего момента I участка) двух точек недостаточно. Поэтому эпюру Му будем строить после дополнительного анализа зависимости, которая связывает поперечную силу и изгибающий момент (см. подразд. 4.6.8). [c.286]

Эффективным способом проверки является выделение узла бесконечно близкими к нему сечениями и анализ его равновесия под действием внешних сил и внутренних силовых факторов в сечениях. [c.303]

Строим эпюры внутренних силовых факторов. Теоретический анализ показывает, что для расчетов на прочность прямоугольного сечения в случае сложного сопро- [c.468]

Опасные точки выбираем в результате анализа нормальных и касательных напряжений, которые действуют совместно. В данном случае опасными будем считать точки сечения, в которых накладываются максимальные или экстремальные значения напряжений от рассматриваемых внутренних силовых факторов. В точке 1 суммируются максимальные нормальные напряжения от моментов Му и и отсутствуют касательные напряжения. В точке 2 действуют максимальные нормальные напряжения под действием момента Му и максимальные касательные напряжения от момента М (напряжения от момента в этой точке равны нулю). В точке 3 будут возникать максимальные нормальные напряжения, которые дает момент, и экстремальные касательные напряжения (напряжения от Му в этой точке равны нулю). Какая именно из этих точек более опасна, без расчетов определить трудно. Но несомненно, что одна из них опасна, так как во всех остальных точках сечения ситуация с точки зрения прочности лучше, поскольку или нормальные, или касательные напряжения, или и те и другие будут меньше, чем в этой точке. [c.471]

Распределение внутренних нормальных и касательных сил, а также изгибающих моментов в оболочках наиболее характерных разновидностей установлено в гл. 7. Анализ этих данных дает возможность выявить места наиболее характерных воздействий силовых факторов, развивающихся в оболочках. Эти воздействия для наглядности иллюстрируются на элементах единичных размеров, выделенных из оболочек (рис. 8.1). [c.136]

Существуют также и другие формулы, полученные на основании теоретического анализа напряженного и пластически деформированного состояния металла в очаге деформации в конечный момент процесса штамповки наружных и внутренних колец конических роликоподшипников. Однако по своей структуре эти формулы сложны, малопригодны для практики и служат главным образом для качественного уяснения влияния основных технологических факторов на силовой режим, что бывает иногда важно для создания оптимальных условий выполнения штамповочных операций. [c.333]

Рис. 9.14. Пример анализа внутренних силовых факторов при растиженпи (а — схема нагружения, б — эпюра растягиваю-идих усилий)

Энергетический метод Гриффитса для идеально хрупких материалов позволяет отвлечься от детального анализа механизма разрыва межатомных связей в конце трещины и установить феноменологическую связь между внещними и внутренними силовыми факторами. [c.330]

Как можно видеть, условию текучести могут соответствовать различные комбинации значений внутренних силовых факторов. В соответствии с этим в предельном анализе конструкций говорят о различных пластических режимах работы оболочки. В общем случае, если оболочка находится в предельном состоянии, на разных ее участках мопут реализовываться разные пластические режимы, и одной из основных трудностей решения задач по определению несущей способности оболочек является правильный выбор этих режимов. Общих правил по выбору пластических режимов не существует в каждой конкретной задаче приходится просто перебирать разные варианты комбинаций пластических режимов, проверяя при этом выполнение геометрических условий деформирования оболочки. [c.180]

Получаемые в результате реализации предлагаемой методики внутренние силовые факторы полезны при анализе нагруженности элементов конструкции, оценке эффективности и разработке расчетных моделей, выборе рациональных конструкций и т. д. Это можно проиллюстрировать примером использования эпюр внутренних силовых факторов вдоль лонжеров рам автомобилей-самосвалов ЗИЛ-ММЗ-555 и КамАЗ-5511 для анализа характера нагружения элементов и их несущих систем. [c.156]

Аналогичная картина получается и при анализе эпюр изменения внутренних силовых факторов вдоль лонжерона рамы ав-томобиля-самосвала КамАЗ-5511 (рис. 94 и 95) при его перекосе на стенде подъемом на одинаковую высоту (250 мм) переднего и заднего расположенных диагонально колес. Здесь еще более ярко проявляются особенности нагружения несущей системы автомо-биля-самосвала при его перекосе, приводящие к появлению боковых усилий, по сравнению с автомобилем ЗИЛ-ММЗ-555. Это связано с большей пространственностью рамы автомобиля КамАЗ-5511 в результате жесткого крепления к ней оси балансир-ной подвески и трубы оси поворота платформы, смещение которых относительно плоскости рамы значительно. Такой анализ наряду с анализом нагруженности элементов надрамника показывает, что продольные элементы последнего мало влияют на общие деформации несущей системы и могут быть исключены из конструкции. Такие выводы полностью подтверждают результаты испытаний опытной модели автомобиля-самосвала КамАЗ-5511 [2]. Исключение лонжеронов надрамника и крестообразного усилите- [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...