Силовые соотношения в передаче

КИНЕМАТИЧЕСКИЕ И СИЛОВЫЕ СООТНОШЕНИЯ В ПЕРЕДАЧАХ [c.301]

Силовые соотношения в передаче (рис. 5.2). Для передачи от одного вала к другому вращающего момента необходимо за счет силы трения приложить к ведомому катку окружное усилие [c.68]

Силовые соотношения в передаче [c.207]

Основные кинематические и силовые соотношения в передачах [c.86]

Кинематические и силовые соотношения в передачах. На рис. 30.1 схематически изображены две механические передачи с изме- [c.371]

Силовые соотношения в резьбовой паре передачи винт — гайка определяются теми же формулами, что и в резьбовых соединениях (см. гл. 3). [c.207]

Силовые соотношения в винтовой паре передачи. Для удобства рассмотрения сил в винтовой паре развернем виток резьбы по среднему диаметру в наклонную плоскость, а гайку представим в виде ползуна (рис. 4.9). [c.163]

Силовые соотношения в цилиндрической фрикционной передаче и расчет ее на прочность [c.424]

Нахлесточные соединения выполняют лобовыми, фланговыми косыми и комбинированными швами (рис. 112). Величина нахлестки с должна быть не менее 46. В соединениях с лобовыми швами имеет место резкая концентрация напряжений как за счет изменения направления силового потока при передаче усилия от полосы к полосе, так и за счет конфигурации шва. Распределение напряжений в лобовом шве в зависимости от его конфигурации показано на рис. 113,6 (1). За единицу принята величина напряжения растяжения в сечении детали. Установлено, что если площадь сечения накладок будет превышать в два раза площадь соединяемых элементов и сварные швы будут иметь увеличенные размеры с соотношением катетов 1 4 (см. рис. 113, в), то по условиям работы такое соединение приблизится к стыковому соединению [16]. [c.365]

Радиальная реакция считается приложенной к валу в точке пересечения его оси с нормалью, проведенной через середину контактной площадки подшипника (см. с. 80). Обозначим Ь — расстояние между точками приложения реакций, а — длину консоли, (1 — диаметр вала в месте установки подшипника. При конструировании необходимо выдерживать соотношения 1,3 , Ыа=2...2,5. При этом узел получается весьма компактным. Установка подшипников по схеме враспор (широкие торцы наружных колец расположены наружу) приводит к значительному увеличению размера узла в осевом направлении. Применять ее в силовых конических зубчатых передачах не рекомендуется. [c.102]

На рис. 1.30 изображена силовая схема другой машины для испытания на усталость при растяжении — сжатии. Инерционный вибратор 1 помещен на конце консольного рычага 2, который имеет возможность совершать угловые колебания в вертикальной плоскости благодаря наличию упругой подвески 3, выполненной в виде двух взаимно перпендикулярных плоских рессор. Образец 4 помещен между станиной и рычагом асимметрия цикла нагружения создается с помощью эластичной пружины 5. Измерение воспринимаемых образцом нагрузок осуществляется проволочными датчиками, наклеенными непосредственно на поверхность образца. Машины этой конструкции развивают частоту до 30 Гц. Изменение частоты собственных колебаний системы, необходимое для выбора требуемого динамического усилия (в зависимости от жесткости образца), осуществляют путем варьирования массы рычага 2 или соотношения плеч, участвующих в передаче возбуждением нагрузки на образец. [c.68]

СИЛОВЫЕ и ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ в ПЛАНЕТАРНЫХ ПЕРЕДАЧАХ [c.24]

Как уже отмечалось, в силовых конических передачах преимущественное применение находит установка подшипников по схеме врастяжку (рис. 7.39, а). Типовая конструкция вала конической шестерни, фиксированного по этой схеме, приведена на рис. 7.40. Силы, действующие в коническом зацеплении, вызывают появление радиальных реакций опор. Радиальную реакцию считают приложенной к валу в точке пересечения его оси с нормалями, проведенными через середины контактных площадок на кольцах подшипника. Обозначим Ь — расстояние между точками приложения реакций а —размер консоли ё — диаметр вала в месте установки подшипника / — расстояние до вершины делительного конуса (см. рис. 3.2). При конструировании следует принимать ё > 1,3а в качестве Ь — большее из двух Ь 2,5а или Ь 0,6/. Конструктор стремится получить размер а минимальным для уменьшения изгибающего момента, действующего на вал. После того как определен этот размер, по приведенным соотношениям принимают расстояние Ь. При этом узел получается весьма компактным. [c.131]

Типовая конструкция вала конической шестерни, фиксированного по схеме враспор (рис. 7.39, б), приведена на рис. 7.41. Эта схема установки подшипников при соблюдении необходимого по условиям жесткости соотношения между Ь и а имеет значительные размеры узла в осевом направлении. Применять ее в силовых передачах не рекомендуют. [c.131]

Потери мощности на трение в силовых планетарных передачах относительно небольшие и при проектировочных прочностных расчетах можно их не учитывать. При таком допущении соотношение [c.163]

Для получения расчетного соотношения выразим величины, входящие в равенство (19.3), через силовые и геометрические параметры передачи. [c.352]

Силовое передаточное отношение механизма определяется в зависимости от направления передачи моментов в механизме. О направлении передачи моментов можно судить по соотношению собственных ускорений выходных звеньев механизма при неустановившемся или установившемся неравновесном движении, и по знакам мощностей внешних моментов — при установившемся равновесном движении. [c.234]

Подъем фазовых характеристик (рис. 4) объясняется наличием звена второго порядка в числителе соотношения (28). Необходимо отметить, что чем больше жесткость силовой передачи от поршня к нагрузке (чем больше С ), тем выше резонансная частота числителя соотношения (28) и тем позже наступает подъем фазовой характеристики. Поэтому если жесткость силовой передачи значительно больше жесткости гидравлической пружины , то при анализе исполнительного механизма и контура привода, например его устойчивости, можно не учитывать действие числителя соотношения (28) и полагать = Xfj. [c.202]

Прихват 1 (фиг. 12, а) зажимает деталь 2 при перемещении клина 3 вправо, а пологая часть клина с углом а создает затормаживание системы. Угол Р способствует большему откидыванию прихвата для удобства съема и установки детали. Откидывание прихвата в данном случае происходит благодаря весу его более тяжелой правой части. Если же прихват I располагается в горизонтальной плоскости, то для его откидывания потребуется пружина, работающая на растяжение. Коэффициент силовой передачи здесь больше единицы и его величина зависит от угла а и от соотношения плеч прихвата. [c.25]

Делитель имеет соотношение передаточных чисел около 1,2—1,3. Облегченное переключение позволяет использовать делитель на каждой передаче основной коробки передач. У демультипликатора автомобиля-тягача соотношение передаточных чисел 3 и более и обычно равно силовому диапазону (отношению передаточных чисел низшей и высшей передач) основной коробки передач. Движение автомобиля начинается при включенной низшей передаче в демультипликаторе. Разгон происходит с переключением передач только в основной коробке. При определенной скорости включают высшую передачу в демультипликаторе и низшую в основной коробке передач. Затем разгон продолжается также с переключением передач только в основной коробке. У автомобилей повышенной проходимости низшую передачу демультипликатора обычно используют для движения по бездорожью, а высшую — по дорогам с твердым покрытием. [c.123]

Усилия в передаче.. Силовые соотношения в резьбе передачи винт — гайка определяются теми же формулами, что и для крепежных резьб (см. главу ХХУИ1). [c.498]

Производя подобный анализ для других структурных схем СП (СП без датчиков скорости, СП с последовательной коррекцией), можно показать, что при наличии люфтов и упругих деформаций в механической передаче, когда датчик угла жестко соединен с валЪк объекта, независимо от структуры и особенностей силовой части С[Х (например, система с малоинерционной силовой частью) возника б т автоколебания, амплитуда которых уменьшается с уменьшением лю,ф-та. Однако уменьшение люфта не приводит к устраьгению автоколебаний. Последнее заключение сделано в предположении, что в СП отсутствуют момент трения и внешний возмущающий момент, приложенные к валу объекта. При наличии момента трения или возмущающего момента и определенного соотношения между их значениями и люфтом, как показано в п. г и д настоящего параграфа, создаются условия, исключающие возможность возникновения автоколебаний. [c.299]

Регуляторы ыепоямого Гидравличес- кие Высокие силовые качества гидравлических исполнительных механизмов. Высокое быстродействие исполнительных механизмов. Высокая надежность. Низкая первоначальная и эксплуатационная стоимость Ограниченный радиус передачи сигналов. Необходимость тщательной герметизации линий и устройств. Сложность создания гидравлических корректирующих устройств Для регулирования широкого круга параметров (расхода, давления, перепада давлений, разрежения, уровня, соотношения расходов и давлений) в промышленных котельных и на тепловых электростанциях малой мощности Чувствительные элементы, гидравлические усилители, задающие, стабилизирующие и синхронизирующие устройства. Гидравли-ческие исполнительные механизмы. Вспомогательные устройства [c.759]

Закрытые каналы гидросистемы и силовой установки, топливные и масляные баки, полости картеров и коробок передач крана очищают циркуляционной промывкой постоянно обновляющимся моющим составом из взрывобезопасной жидкости или смеси дизельного топлива и дизельного масла в соотношении 4 1. При промывке смазочной системы периодически (через каждые 5 мин) прокручивают коленчатый вал двигателя стартером, ny KOBbJM двигателем или вручную. Время промывки 15— 20 мин. [c.176]

Все эти соотношения были выведены для системы с равномерным выделением тепла. Превращ ние переданного теплоносителю тепла в работу может быть достигнуто посредством передачи его другому веществу, которое служит рабочим телом силовой установки, или в специальных случаях сам теплоноситель может служить рабочим телом. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...