Расчет твердосплавные

Таблица 27. Формулы для расчета твердосплавных заготовок

Рис. 53. Расчет твердосплавной заготовки для шибера (к табл. 79)

Рис. 54. Расчет твердосплавной заготовки для вкладыша

Рис. 55. Расчет твердосплавной заготовки для вкладыша литниковой системы (к табл. 81)

Рис. 56. Расчет твердосплавной заготовки для матрицы краника (к табл. 82) а чертежные размеры матрицы б размеры заготовки из пласти-

При обработке твердосплавными инструментами стальных деталей период стойкости принимается не более 200 мин, несмотря на результат расчета, полученного по вышеуказанной формуле. [c.142]

Для практических расчетов потребности каждого конкретного завода удельный вес твердосплавного режущего инструмента в об-ш,ем расходе рекомендуется принимать по отчетным заводским данным за прошлые периоды с учетом ожидаемого улучшения снабжения твердосплавными пластинками инструментальных цехов машиностроительных заводов. [c.82]

Расчет силовой головки на нагрев выполнен для работы твердосплавным (ВК-8) сверлом диаметром 10 мм, при обработке чугуна СЧ 15-32 на глубину 50 мм. Расчет режимов резания производится по формулам и таблицам, имеющимся в литературе, [8 ]. [c.266]

Пластифицирование смесей. Карбидная основа твердосплавной смеси делает ее малопластичной, трудно прессуемой и плохо формуемой. Поэтому в большинстве случаев перед формованием заготовок к смеси добавляют какое-либо пластифицирующее вещество, одновременно обладающее способностью склеивать частицы (порошинки) друг с другом. На практике такими добавками служат глицерин, парафин, гликоль, камфора, олеиновая кислота и синтетический каучук, наиболее широко применяемый в виде его раствора в бензине (СК). Сначала получают СК 12-15%-ной концентрации, растворяя кусочки синтетического каучука в авиационном бензине (наиболее чистом), а затем его разбавляют до концентрации 4-5 или 7 - 8,5 %, добавляя бензин из расчета [c.105]

Скорость резания, допускаемая режущими свойствами резца, для конкретных условий выбирается по таблицам, составленным на основе расчета и практических исследований по табл. 9.8 — скорости резания при точении и растачивании сталей твердосплавными резцами, по табл. 9.9 — при точении и растачивании деталей из чугуна резцами с пластинами из твердого сплава и по табл. 9.10 — скорости резания при точении и растачивании сталей резцами из быстрорежущих сталей. [c.314]

Расчеты натягов зачастую выполняются применительно к твердосплавному инструменту простейших форм и с большими допущениями. Практически натяг устанавливается и корректируется в основном исходя из экспериментальных данных. [c.247]

Ниже показывается метод расчета режима резания при фрезеровании твердосплавным инструментом при помощи формул и таблиц, разработанных на основе специальных исследований и опыта передовых предприятий и помещенных в справочнике Режимы резания 350 [c.350]

Пластифицированные заготовки легко обрабатываются твердосплавными режущими инструментами. После механической обработки детали окончательно спекают при температуре 1350—-1400° С в атмосфере водорода. Так как при окончательном спекании детали дают значительную усадку, то при расчете припусков на окончательную обработку необходимо учитывать величину усадки, которая зависит от марки твердого сплава. [c.68]

Исследование влияния толщины стенки на тангенциальные остаточные напряжения после обработки твердосплавными деформирующими протяжками проведено на сталях 20 и У8. Толщина стенки t изменялась от 3,5 (D/d — = 1,2) до 14 мм Did = 1,8). Расчет ст при t = мм производился по формулам для толстостенных цилиндров [8]. [c.61]

Розенберг А. М. и др. Расчет силы протягивания отверстий твердосплавной деформирующей протяжкой. Наукова думка , Киев, 1975. 55 с. [c.183]

Внедрению алмазного сверления в производство в какой-то мере препятствует отсутствие точных данных по износостойкости алмазных сверл, что не позволяет рассчитать экономический эффект от их внедрения. Проведенные исследования позволили не только определить и рассчитать срок службы алмазных сверл, но и рассчитать экономическую эффективность алмазного сверления по сравнению со сверлением твердосплавными сверлами [38]. Расчет экономической эффективности производили при некоторых допущениях одинаковых мощности оборудования, количестве применяемой СОЖ, производительности (равные минутные подачи), амортизации оборудования и числе рабочих необходимой квалификации. В этом случае экономическую эффективность следует определять разностью затрат на потребное количество твердосплавных и алмазных сверл. [c.129]

Действительный экономический эффект при использовании алмазных сверл в производстве будет больше, чем подсчитанный по формуле (5.29), так как стоимость алмазных сверл, изготовленных в производственных условиях, будет ниже, чем в лабораториях (это заложено в расчет). Кроме того, в расчете не учтены затраты на первоначальную заточку и переточку твердосплавных сверл. [c.130]

При многоинструментных наладках следует принимать стойкость инструментов от 4 до 7 ч, т. е. из расчета смены инструментов не чаще 1...2 раз в смену. Чтобы обеспечить равномерную стойкость всех инструментов в наладке при значительной разнице диаметров обрабатываемых поверхностей, твердосплавные инструменты назначают только для обработки поверхностей больших диаметров, а для обработки поверхностей малых диаметров применяют инструменты из быстрорежущей стали. При недостаточной жесткости системы СПИД и большом количестве одновременно работающих резцов величины элементов режимов резания снижаются. [c.103]

Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса твердосплавными цилиндрическими фрезами дана на рис. 201. На номограмме показаны два примера определения скорости резания. [c.204]

Рис. 201. Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса твердосплавными цилиндрическими фрезами

Рис. 203. Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании стеклотекстолита твердосплавными цилиндрическими

Номограмма на рис. 204 пригодна для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса дисковыми трехсторонними фрезами, оснащенными твердосплавными пластинками ВК4. [c.208]

Стандартные зенкеры выпускаются со следующими значениями углов a v = 6ч-8° 2° = О —для зенкеров из быстрорежущих сталей и > О для твердосплавных зенкеров. Обычно в стандартах и нормалях угол у не указывается. Он может быть рассчитан через угол наклона стружечных канавок м, который равен переднему углу в цилиндрическом сечении у,, и переменен по длине режущей кромки. Для расчета необходимо также уточнить значения Я, так как на чертежах, в стандартах и нормалях обычно приводится не сам угол наклона режущей кромки Я, а угол наклона проекции режущей кромки связанный с углом Я зависимостью [c.242]

Следовательно, задаваясь определенным нормированным значением ожидаемой стойкости инструмента (например, для твердосплавных резцов Гн=90 мин, для сверл Гн=120 мин и т. д.), можно при помощи эмпирической формулы (74) получить значение скорости, при которой инструмент будет иметь заданную стойкость. Для упрощения во всех справочниках по резанию такие расчеты для наиболее типовых условий обработки произведены и результаты сведены в таблицы. [c.159]

Технологическая стоимость, например, твердосплавных матриц корпусного кольца, снизилась в 3,3 раза (главным образом за счет резкого сокращения затрат на инструмент при старом методе они составляли 56,3% технологической стоимости, при новом — 3,5%). Производительность труда в расчете на каждого рабочего возросла на 28 7о, а длительность технологического цикла сократилась на 22,2%. Снижение себестоимости и сокращение длительности производственного цикла при электроэрозионной обработке матрицы обеспечивает минимальный срок окупаемости дополнительных капитальных вложений, связанных с модернизацией технологии, и дает возможность получить значительную годовую экономию. [c.45]

Разработанная в ИСМ АН УССР инженерная методика расчета твердосплавных деформирующих элементов на прочность [126] позволяет находить их оптимальные форму и размеры. Протяжки, снабженные твердосплавными деформирующими элементами, рассчитанными по этой методике, надежно работают с суммарными пластическими деформациями, доходящими до 20% диаметра отверстия и более, причем деформации, осуществляемые каждым из элементов, могут достигать 2—4% диаметра Величина суммарной пластической деформации при работе таких протяжек ограничивается лишь свойствами прочности и пластичности обрабатываемого материала. [c.69]

Рис. 51. Расчет твердосплавной заготовки для литпиковон втулки (к табл. 77)

Рис. 52. Расчет твердосплавной заготовки для матрии ( к табл. 78)

Научно-исследовательская деятельность ученых в лабораториях вузов, отраслевых научно-исследовательских и технологических проектных институтов (в особенности ЭНИМСа) развивалась быстрыми темпами и захватывала большие области вопросов расчета и конструирования, точности, жесткости, надежности и долговечности, высокого качества станков. Усовершенствование быстрорел<ущего и твердосплавного инструмента сильно повлияло на развитие высокоскоростных х ющных станков. [c.79]

Более точные данные для расчета при работе твердосплавными зен-кераыи приведены в табл. 43. [c.166]

Поправку для измененных условий работы (по сравнению с условиями, учтенными при расчете шкал Зт, 4т, 5т и 6т) можно определить перед началом вычисления для или в конце вычисления — для V. Для этого нужно величину С или v (на шкале А) совместить с отметкой о марке материала режущего инструмента на движке (ВК6, Т5К10 и т. д.) и против соответствующей формы передней грани установить визирную линию бегунка. Далее, перемещая движок, следует установить против риски бегунка группу износа резца по задней грани. Против цифры 1 (пгеала Xj) на шкале А находим искомое С или v (для твердосплавных резцов). Для быстрорежущих резцов окончательный результат следует читать на шкале А против величины вспомогательного угла резца в плане ф . [c.472]

При расчетах аппаратов высокого давления, наковален часто используется схема собранного с натягом композитного многокомпонентного кольца под внутренним давлением. Аналогичная схема реализуется при волочении проволоки и прутков круглого сечения. Практика показывает [64], что при этом разрушение твердосплавных волок с подкрепляющими кольцами (оправой) происходит вследствие развития чаще всего одной или двух симметричных краевых диаметральных трещин, возникающих на границе рабочей и калибрующей зон волоки (рис. 83). Точное решелие задачи об упругом равновесии составного кольца с трещинами сопряжено с большими математическими трудностями. Поэтому исследуем ее сначала в приближенной постановке. [c.207]

Проведенные расчеты подтвердили справедливость сделанного в предыдущем параграфе вывода, согласно которому для эффективной работы твердосплавного волочильного инструмента отношение pilp должно стремиться к 05 для режима граничного трения и к единице — для жидкостного трения. [c.218]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

Для более эффективного использования твердого сплава и мине-ралокерамики успешно применяются многолезвийные неперетачи-ваемые пластины (фиг. 142). Пластины с выкружками (фиг. 142, а) для завивания стружки предназначены для обработки незакаленных сталей и чугуна с NB < 200, а плоские пластины (фиг. 142, б) — для обработки закаленной стали и твердых чугунов. Специальные исследования и расчеты показывают значительное экономическое преимущество минералокерамических неперетачиваемых резцов сравнительно с твердосплавными неперетачиваемыми и с напаянным резцом. [c.193]

Для расчета скорости резания при сверлении чугуна твердосплавными сверлами (ВК8) рекомендуется формула (205) НИБТН Глав-ниипроекта при Госплане СССР, постоянные которой приводятся в табл. 32. [c.266]

Программное управление обработкой подтверждает современный уровень конструкции станка такого типа, предназначенного для комплексной обработки за одну установку ряда крупногабаритных оболочек из ВКПМ, включая обточку наружного диаметра, обработку наружных и внутренних конусов, растачивание внутренней поверхности, сверление и развертывание отверстий, расположенных по торцу изделия, и фрезерование пазов. Однако эта современная модель станка не учитывает ряд особенностей обработки ВКПМ, особенно таких, как боропластики или гибридные материалы на их основе. Так, все механические передачи узлов комплекса проектировали в расчете на технологию обработки твердосплавным инструментом и не была учтена возможность применения инструментов из СТМ, в частности алмазного инструмента. Сверлильная головка, установленная на станке, имеет диапазон частот вращения шпинделя /1 = 400—1000 об/мин, тогда как для алмазного сверления необходимо иметь частоту вращения сверла /г = 40012 ООО. об/мин. [c.163]

Пример 1. Задано Т = 350 мм, 1 = 2 мм, == 0,3 мм1зуб, О = 145 мм материал твердосплавной пластинки Т15К6. Решение этого примера нанесено пунктирными линиями в нижней части номограммы. Скорость резания по номограмме равна 245 м/мин, по расчету 242 м1мин. [c.206]

В этой книге мы ограничиваемся, в основном, рассмотрением операций чистовой токарной и фрезерной обработки стали твердосплавным инструментом, при работе в одну установку. Однако ввиду большого значения этих методов в современной технологии машиностроения приводшые расчеты могут быть использованы во многих случаях практики. Для других видов обработки книга поможет найти пути проведения соответственных исследований. [c.4]

Определение остаточных напряжений производили на приборе ПИОН-2 на заводской методике. Расчет напряжений осуществляли на ЭВМ Минск-32 . Лопатки обрабатывали по спинке и корыту на станках модели 3813Д с помощью твердосплавного копира. Предварительное формообразование лопаток осуществляли методом штамповки с последующим фрезерованием. Численное значение, знак и эпюры распределения остаточных напряжений фрезерованных лопаток принимали за исходные, по которым затем изучали влияние процесса шлифования новыми, затупленными лентами, в начале и конце реверса направления вращения ленты на распределение остаточных напряжений в поверхностном слое лопаток. [c.128]

Расчет проводили используя экспериментальные значения модуля упругости =250 ГПа и коэффициента Пуассона ц = 0,25. Остаточные напряжения для образцов Р6М5—TiN и ВК6—TiN имели отрицательные значения, которые по мере уменьшения толщины покрытия уменьшались. Для образцов из быстрорежущей стали Р6М5 с покрытием TiN различной толщины уровень остаточных напряжений выше, чем для твердосплавных образцов ВК6—TiN. [c.28]

Примеры расчета характеристик контактных процессов приме-лительно к свободному точению конструкционных сталей 40Х и 45, SL также жаропрочных сплавов показаны в табл. 26 и 27. Характер распределения эпюр контактных напряжений On и хр на передней ловерхности твердосплавной пластинки Т5К10 (с покрытием Ti ГТ и без покрытия), полученных при точении стали 45 НВ 180) с а = 0,26 мм, t = 2 мм, показан на рис. 44. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...