Схемы Циклы теоретические

Термодинамические циклы, представляя упрощенную тепловую схему, облегчают теоретическое исследование различных теплосиловых установок и дают возможность сопоставлять экономичность циклов тепловых машин. [c.39]

Рис. 201. Одновальная газотурбинная установка а— схема б —теоретический цикл в координатах р—V в —в координатах Т—з

Схема и теоретический цикл в координатах Т—5 газотурбинной установки с регенерацией тепла приведены на рис. 202. Воздух, сжатый в компрессоре 1, прежде чем попасть в камеру сгорания 5, проходит через теплообменник — регенератор 2, где нагревается за счет тепла газов, покидающих турбину 4. Далее в камере сгорания сжатый воздух подогревается до заданной температуры и в газовой турбине, расширяясь, совершает работу. Очевидно, что максимально возможно нагреть воздух в регенераторе лишь до температуры выпускных газов Т , т. е. получить предельно возможное, или, как говорят, располагаемое к регенерации тепло (площадь а—1—2—4 —/ на диаграмме Т—5 рис. 202, б) [c.348]

Принципиальная схема и теоретический цикл в координатах р—V и Т—5 газотурбинной установки с промежуточным охлаждением и двумя подводами тепла показаны на рис. 203. Обращает на себя внимание серьезное усложнение машины — необходима двухкаскадная система компрессоров камер сгорания и газовых турбин. [c.350]

Ф и г. 37. Теоретическая схема охлаждения, использующая идеальный цикл с изоэнтропическим расширением по фиг. 36. [c.50]

На рис. 14.1 дана простейшая схема прямоточного ВРД для сверхзвуковых скоростей полета. На схеме показаны между сечениями /-/—//-// — входной диффузор, II-II—///-/// — камера сгорания, [11-1 I—IV-IV — сопло. В нижней части рис. 14.1 даны диаграммы изменения давления и скорости газа по тракту двигателя. Теоретический цикл прямоточного ВРД представлен на рис. 14.2, где линия а-с соответствует процессу адиабатного [c.170]

Цикл с перегретым паром. Для получения перегретого пара в схему паросиловой установки должен быть введен пароперегреватель. Принципиальная схема паросиловой установки, работающей с перегретым паром, изображена на рис. 18.8, а теоретический цикл приведен на рис. 18.9 и 18.10. Все обозначения на рис. 18.8 имеют тот же смысл, что и на рис. 18.4. Пароперегреватель на схеме обозначен цифрой 6. [c.574]

Схема ядерной энергетической установки. Процесс преобразования энергии в ядерной энергетической установке (рис. 18.34) состоит в следующем в ядерном реакторе 1 в результате деления ядер расщепляющихся элементов (атомного горючего) выделяется количество теплоты Q при некоторой температуре 1р. Из реактора эта теплота отводится потоком теплоносителя в парогенератор 2 и передается там рабочему телу термодинамического цикла. Этот цикл аналогичен циклу обычной паросиловой установки (то обстоятельство, что пар образуется в парогенераторе, а не в паровом котле с огневым нагревом, не является существенным). Теоретический цикл паросиловой ядерной энергетической установки изображен на рис. 18.35, а линия аЬ представляет собой линию охлаждения первичного теплоносителя при передаче теплоты [c.591]

Циклы газотурбинных установок со сгоранием топлива при постоянном объеме. Схема газотурбинной установки со сгоранием топлива при постоянном объеме и теоретический цикл (рис. 8.23) отличается от схемы установки со сгоранием топлива при постоянном давлении конструкцией камеры сгорания. Камера сгорания имеет три управляемых клапана топливный Ki, воздушный /Сз и клапан /(з, предназначенный для подачи продуктов сгорания в турбину 1. [c.533]

Принципиальная схема ПТУ на перегретом паре представлена на рис. 10.23,а цикл, совершаемый рабочим телом этой установки, — на рис. 10.23,6, а процесс в турбине — на рис. 10.23,в. В результате подвода теплоты к рабочему телу в котле К и пароперегревателе П образуется перегретый пар (состояние 1), который подается в турбину Т. В турбине происходит адиабатное расширение пара действительный (необратимый) процесс расширения 1—2д теоретический (обратимый) 1—2. После конденсации пара в конденсаторе КН давление воды питательным насосом поднимается до первоначального р. Процесс в насосе 2—3 на Г, 5-диаграмме практически сливается в точку и поэтому на рис. 10.23,6 не показан. Механическая энергия вращения ротора турбины преобразуется в электроэнергию в генераторе Г, часть этой энергии идет на привод питательного насоса ПН. [c.283]

Преобразование энергии органического или ядерного топлива в механическую с помощью водяного пара осуществляется в паросиловых установках, составляющих базу современной крупной энергетики. Схема простейшей паросиловой установки показана на рис. 7.4, а ее теоретический цикл (цикл Ренкина) изображен на рис. 7.6. [c.117]

В более поздних работах было также показано, что резкие концентраторы напряжений придают образцам значительно более высокое сопротивление усталости, чем этого можно было ожидать, принимая во внимание их теоретические коэффициенты концентрации напряжений. Причем этот эффект наблюдается независимо от схемы приложения нагрузки. В качестве примера в табл. 1 приведены результаты исследования влияния радиуса при вершине кольцевого надреза на сопротивление усталости двух алюминиевых сплавов. Испытывали на изгиб с вращением образцы диаметром 12,7 мм из алюминиевого сплава (4,5 % Си 1,4 % Мп ап = 470 МПа) с кольцевым надрезом глубиной 1,9 мм и углом раскрытия 45°, а также на осевое растяжение-сжатие образцы диаметром 43,2 мм из алюминиевого сплава (4,4 % Си 0,7 % Mg Ств = 505 МПа) с кольцевым надрезом глубиной 5,1 мм и углом раскрытия 55 ".. В обоих случаях с уменьшением радиуса при вершине надреза амплитуда разрушающих напряжений цикла сначала значительно уменьшается, а затем, после достижения некоторого критического значения, заметно увеличивается. Интересно отметить, что в обоих исследованиях критический радиус при вершине надреза, соответствующий минимальной амплитуде разрушающих напряжений, оказался равным примерно 0,03 мм. [c.11]

Разработанные методы расчета теоретических регенеративных циклов позволяют определять, при ряде допущений, основные величины (значения к. п. д.) для теоретических тепловых схем. [c.47]

Как видно из рис. 34 в, цикл можно приблизить к идеальному, если организовать охлаждение вещества от температуры Го до Тъ. Это можно сделать путем ступенчатого расширения рабочего тела в детандерах (см. рис. 34г). В первом теплообменнике осуществляется охлаждение газа давления рг (подобно схеме а), который затем расширяется во втором детандере D2, достигая температуры точки 5. Затем во втором теплообменнике происходит нагревание рабочего тела от температуры 7 до Го и соответствующее понижение температуры охлаждаемого вещества (пунктир по схеме г). К.п.д. теоретического цикла найдется следующим образом [c.146]

Теоретически можно обосновать такую закономерность для функции =ф,(1в) для простой схемы со смешивающими подогревателями [72], когда все расширение пара в турбине происходит в области влажного пара. Как известно, при бесконечно большом числе ступеней подогрева (и=оо) КПД обратимого цикла в области влажного пара равен КПД цикла Карно в пределах температур свежего пара и отработавшего пара Гк [45] [c.97]

Схема с аккумулятором теоретически позволяет получить любое значение Наименьшая емкость аккумулятора определяется энергией одного хода за вычетом энергии, расходуемой на подачу жидкости от насоса в момент удара, если по циклу [c.33]

Предварительный анализ принципиальных схем выявил структурную схему для учета возможных факторов при теоретическом анализе. Расчетную схему, обобщающую большинство реальных машин, можно представить состоящей из следующих элементов, выражающих действующие силы в уравнении Лагранжа, если рассматривать в качестве основной части цикла разгон ударной массы [c.43]

На рис. 63 показан вариант этой схемы, более соответствующий по быстроходности существующему варианту. Особенность схемы заключается в новом цикле воздействия на сваю короткий толчок, разгон до определенной скорости, сопровождаемый реактивным действием на сваю, затем толчок при возврате движущихся частей примерно со скоростью толчка. У такой схемы скорость движения в обе стороны может отличаться незначительно, так как скорость возврата (удара) теоретически равна скорости после толчка вверх. При незначительном времени толчка весь цикл совершается за время [c.119]

Математическое моделирование определило теоретическую основу содержания этапов обеспечения на всех стадиях жизненного цикла изделия. Последовательность этапов обеспечения качества изделий машиностроения с позиции системного подхода поясняется схемой обеспечения (рис. 7.4). [c.270]

Энергетические ГТУ открытого цикла имеют высокую температуру уходящих газов. Наличие большого количества выходных газов (100—700 кг/с) с температурой 500—600 °С является причиной снижения экономичности установки. Возможны тепловые схемы ГТУ с регенерацией теплоты этих газов с использованием теплообменных аппаратов — регенераторов. В них уходящие газы передают часть своей теплоты сжатому в компрессоре цикловому воздуху (см. рис. 1.2, б). Термодинамический цикл Брайтона для такого случая представлен на рис. 1.14. Очевидно, что температуру воздуха за компрессором можно в пределе повысить до температуры уходящих газов ГТ. Такой теоретически предельный режим соответствует степени регенерации теплоты 0=1. Обычно используются технические решения, при которых а = 0,6—0,8 о определяют по формуле [c.36]

Лишь в некоторых простых схемах соединений поглощение энергии за один цикл можно вычислить с помощью теоретического расчета (см. п. 4). Однако чаще надежные оценки рассеяния энергии могут быть получены только экспериментальным путем — либо по параметрам резонансного пика в режиме моногармонических вынужденных колебаний либо по огибающей свободных затухающих колебаний. Подробные сведения о выполненных экспериментальных исследованиях см. в [31, 57, 74, 75, 122, 130, 182, 183, 243]. Результаты этих работ, отличающиеся значительным разбросом, позволяют сделать некоторые общие заключения. Частота колебаний практически не влияет на коэффициент поглощения, т. е. силы трения, действующие на контактных поверхностях, приближенно можно считать следующими за- [c.141]

На рис. 19,14 и 19.15 изображены схема и теоретический цикл энергетической установки с МГД-генератором открытого типа. В МГД-генераторе полезная внешняя работа производится на нижнем участке процесса /—2, после того как прошедшие через сопло газообразные продукты сгорания образуют сверхзвуковой поток газа. В рабочем канале МГД-генератора кнне- [c.612]

На рис, 11.9, а, б изображены схема газотурбинной установки ГТ700-5, работающей с подводом теплоты при постоянном давлении с регенерацией, н схема ее теоретического цикла. Давление воздуха на входе в компрессор [c.132]

Рис. 8.СО. Паросиловая устаноона с МГД>генератором а — схема б — теоретический цикл / — компрессор 2 — подогреватель сжатого воздуха 3 — топливный насос 4 — камера сгорания 5 — сопло и рабочий канал МГД-генератор 6 — парогенератор 7 — паровая турбина

Сравнительный анализ других схем теплового хозяйства металлургических заводов (с парогенераторами, Велокс , газовыми турбинами) показывает, что они дают экономию по сравнению с пароводяными турбинами, но значительно уступают по экономичности схеме с ртутнопаровым циклом. Тепловая схема и теоретический цикл воздуходувной станции с ртутнопаровой турбиной, имеющей два отбора пара — для подогрева воздуха и охлаждаемый дутьевым воздухом конденсатор, показаны на фиг. 231. [c.260]

В табл. IV.22 для всех приведенных в табл. IV.20 степеней и форм концентраций элементарных операций даются структурные формулы, характеризующие схемы по длительности цикла (теоретического и расчетного, определяемого с учетом простоев из-за смены инструментов, случайных отказов механизмов в работе), теоретической и расчетной производительности, времени (станкоемкости) полной обработки детали и себестоимости полной обработки ее (для однопоточных однономенклатурных вариантов). [c.327]

Лишь в некоторых простых схемах соединений поглощение энергии за один цикл можно вычислить с помопхью теоретического расчета. Более надежные оценки рассеяния энергии могут быть получены экспериментальным путем — либо по параметрам резонансного пика в режиме моногармонических вынужденных колебаний, либо по огибающей свободных затухающих колебаний. [c.282]

Хотя в схемах с замкнутым циклом могут применяться сравнительно небольшие степени сжатия и использоваться компрессоры и детандеры достаточно малых размеров, однако к. п. д. этих машин, предшествовавших новым машинам Филипс [3], был очень мал. Теоретические шачения коэффициентов 5 определяются выражениями (1.4), (1.6) и (1.9), т. е. формально они те же, что и для машин с незамкнутым циклом. Низкий к. п. д. обычных машин с замкнутым циклом явился одной из причин того, что они почти не употребляются. [c.16]

Теоретически жидкий воздух можно получить в самом детандере. На практике, однако, это сопряжено с техническими трудностями и поэтому не используется. В схеме Клода температура, получаемая после детандера, немного выше точки кипения воздуха. Процесс расширения в детандере показан на Т — 6 )-диаграмме линией f. Если расширение в детандере было бы дехгствительно адиабатическим, то линия с/ была бы вертикальной. Однако на практике в процессе имеются некоторые необратимости и на рассматриваемой диаграмме они отмечены небольшим отклонением линии с/ от вертикали. В схеме Клода ожижение производится путем расширения в дроссельном вентиле Vj, который вместе с конечным теплообменником i 3 образует простой ожижительный цикл Линде. [c.81]

Изобразить принципиальную схему такой установки, для случая полной регенерации определить термический к. п.д. цикла, сравнив его с к. п. д. при отсутствии регенерации. Определить также состав рабочего тела (смесь гелия Не и ксенона Хе), обеспечивающий получение теоретической мощности установки N = 3000 кВт. Для расчета использовать следующие данные р = 1,8 МПа = 100 °С /з = 850 °С рг р = 2,5 = 20 кг/с Срне = [c.136]

Циклы газотурбинных установок со сгоранием топлива при постоянном давлении. Схема газотурбинной установки со сгоранием топлива при постоянном давлении представлена на рис. 8.19. Теоретический цикл газотурбинной установки со сгоранием топлива при р = onst и адиабатическим сжатием воздуха в компрессоре изображен на рис. 8.20. Термический КПД [c.531]

Цикл с перегретым паром. Для получения перегретого пара в схему паросиловой установки должен быть введен пароперегреватель. Теоретический цикл паросиловой установки, работающей с перегретым паром, приведен на рис. 8.32. Процесс перегрева пара, отличагош,ий рассматриваемый цикл от цикла с насыщенным паром, происходит при постоянном давлении и характеризуется на обеих диаграммах отрезками 5—1 изобары. [c.542]

Рис. 8.48. Повышающий термотраисформатор а — схема б — Г—5-диаграмм<1 /. // — теоретические циклы

Теоретически схема регер1еративиого цикла с трехступенчатым подогревом воды показана на рис. 18 П. [c.245]

Изменение асимметрии цикла нагружения в вершине трещины с ее ростом. Перераспределение напряжений от внешней нагрузки, действующих в области вершины трещины в полу-циклах растяжения и сжатия, может вызывать остановку развития усталостной трещины. Анализ такого перераспределения был проведен в работах И. В. Кудрявцева и В. Линхарта. На рис. 9,а показана схема распределения осевых напряжений в образце с концентратором, полученная при испытании на усталость при симметричном цикле напряжений (растяжения-сжатия) с амплитудой номинального напряжения Оц. До возникновения усталостной трещины эпюры растягивающих и сжимающих напряжений идентичны, а материал в области вершины концентратора реально подвергается нагружению по симметричному циклу с амплитудой а Оп и R = — (цикл 1—2). Если эта амплитуда превышает предел выносливости исследуемого материала, то в вершине надреза возникает усталостная трещина. После ее развития на глубину I распределение сжимающих напряжений не изменится, так как трещина, сомкнувшись, будет передавать нагрузку как исходное неповрежденное сечение, а по величине сжимающие напряжения при вершине трещины уменьшаются растягивающие напряжения сконцентрируются в вершине трещины, максимум их будет соответствовать величине аат(Тн(а(гт — теоретический коэффициент концентрации напряжений для трещины глубиной h + l). [c.23]

Специальные исследования возникновения и развития усталостных трещин при асимметричных циклах напряжений со средними напряжениями сжатия были проведены на призматических образцах сечением 40x40 мм из стали 45 (рис. 42). Образцы имели концентраторы напряжений в виде уступа высотой в половину сечения (20 мм) с радиусами перехода к широкой части образца 0,75 и 5,0 мм. Теоретический коэффициент концентрации в галтельном переходе R = 0,75 такого образца при изгибе равен 3. Испытания проводили по схеме чистого изгиба в одной плоскости. Во время испытаний на боковой поверхности образца вели визуальные наблюдения за развитием трещины, появляющейся в зоне концентратора. Результаты испытаний, приведенные на рис. 42, показали, что при симметричном цикле нагружения пределы выносливости по трещинообразова-нию и разрушению совпадают (85 МПа). При испытаниях со средними сжимающими напряжениями в зоне концентратора появляются трещины, которые, распространившись на некоторую глубину в процессе дальнейших нагружений, не увеличиваются. Длина таких нераспро-страняющихся трещин была при определенном значении среднего напряжения цикла а тем больше, чем больше амплитуда цикла 0а. [c.91]

Рассматривая классы схем КППс и КППрПс (см. рис. 8, 9), можно отметить, что главное их структурное отличие в том, что у первых и обработка деталей и работа позиций осуществляется последовательно, т. е, каждая деталь полностью проходит все позиции и только после этого на обработку подается новая. Такие решения могут быть эффективны для мелкосерийного производства, особенно в случае применения на ряде позиций револьверных головок, позволяющих автоматически переналаживать систему для обработки разных деталей. Теоретически такие компоновки позволяют запускать в обработку группы различных деталей в любой последовательности, в каждом цикле вводя автоматически в работу те инструменты, которые соответствуют номеру [c.189]

Представляют теоретический и практический интерес схемы механизмов, у которых шарнир D расположен в центре окружности, вписанной в сателлнтную фигуру (рис. 2, d). Подобные схемы механизмов позволяют получить сколь угодное число одинаковых вы-стоев ведомого звена за цикл. Кулиса будет останавливаться всякий раз, как только направляющая ползуна (кулиса) совместится с траекторией точки С. Угол поворота кулисы между остановками [c.34]

В первой четверти текущего столетия зарубежные ученые Голь-цварт, Шюле, Стодола и др. предпринимают попытки реализации газотурбинной установки. Низкий уровень развития металлургии теплостойких сплавов и еще недостаточно разработанные, теоретические представления привели к тому, что немецкие ученые применили цикл v = onst и близкий к нему цикл Стодолы. Опыт показал, что положенные в основу созданных немецкими учеными образцов газотурбинных установок теоретические предпосылки недостаточно правильны, а постройка ГТУ, учитывая уровень развития техники того времени, была преждевременной. Вместе со строительством опытных ГТУ развивалось и исследование реальных схем. [c.100]

Теоретический цикл пароэжекторной машины, питающейся рабочим паром из котла, ха- Pi рактеризуется адиабатическим рае- rtuL шнрением сухого Фиг. 66. Схема иаро-насыщенного (па- эжекторной холодиль-бочего)пара всоп- ой машины, [c.104]

Из рис. 2-7 видим, что при давлениях пара ру, превышающих 60 агпа, эффективный к. п. д. паровой части комбинированного цикла превышает к. п. д. его бинарной части. Перейдя от схемы с параллельным подогревом питательной воды в экономайзере и регенеративных подогревателях к схеме с повышенным избытком воздуха, можно увеличить коэффициентф до единицы, но увеличившийся избыток воздуха снизит теоретическую температуру горения входящую в выражение (2-6). В результате в общем к. п. д. установки снизится доля, приходящаяся на наиболее термически совершенную паровую часть. При давлениях ру порядка 100 ama и выше это обстоятельство оказывается существеннее тенденции к увеличению к. п. д., обусловленной возрастанием ф. [c.38]

Тепловая схема. В области насыщенного пара подогрев питательной воды за счет отбираемого пара более выгоден, чем в зоне перегрева. При полной регенерации в этой области теоретически достижим к. п. д. цикла Карно. Кроме того, отборы влажного пара дают возможность почти без потерь выводить из проточной части влагу, сконцентрированную у периферии РК. Для одинакового подогрева питательной воды требуется влажного пара больше, чем перегретого. Все это увеличивает эффективность системы РППВ и выгоды от повышения ее температуры (tn. в) во влажнопаровых ПТУ. С другой стороны, с повышением tu. в увеличивается необходимая производительность парогенераторов, что усложняет их сепарирующие устройства и организацию внутриреакторной циркуляции в кипящих реакторах. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...